耐熱鋼用焊接材料的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種耐熱鋼用焊接材料，所述焊接材料能夠抑制耐熱鋼的焊接區(qū)產(chǎn)生裂紋。
【專利說(shuō)明】
耐熱鋼用焊接材料
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及一種焊接材料，更詳細(xì)地，設(shè)及一種用于焊接高溫中使用的耐熱鋼材 的焊接材料。
【背景技術(shù)】
[0002] 在核反應(yīng)堆、電廠管、高爐、流化床爐、退火爐等高溫環(huán)境中使用的耐熱鋼需要高 的高溫強(qiáng)度和抗裂性。另外，所述耐熱鋼通過(guò)焊接來(lái)制造成結(jié)構(gòu)物，因此在焊接區(qū)也需要高 的高溫強(qiáng)度和抗裂性。
[0003] 目前，使用奧氏體系不誘鋼和Ni、Co基的超耐熱合金等作為運(yùn)種耐熱鋼材料，但 是，運(yùn)種Ni、Co基超耐熱合金的鋼材及焊接材料均為高價(jià)的高合金系材料，并且焊接性采用 氣體保護(hù)鶴極電弧焊(GTAW)，生產(chǎn)性非常低，因此，Ni、Co基超耐熱合金的使用非常有限。另 一方面，考慮到經(jīng)濟(jì)性和焊接性，奧氏體不誘鋼可采用生產(chǎn)性高的藥忍焊絲電弧焊(FCAW) 等所有種類的焊接，并且價(jià)格也相對(duì)便宜，因此，自1980年代W來(lái)，奧氏體系不誘鋼的使用 一直在增加。
[0004] 尤其，在諸如核反應(yīng)堆、電廠管、高爐、流化床爐、退火爐等高溫的高腐蝕及工作環(huán) 境下，主要使用奧氏體系不誘鋼(STS300系列鋼）中高溫腐蝕性和高溫強(qiáng)度及初性最優(yōu)異的 完全奧氏體(Fully Austenite)不誘鋼。在運(yùn)種完全奧氏體不誘鋼的焊接中，大部分使用完 全奧氏體系不誘鋼焊接材料(STS310系列焊接材料）。
[0005] 然而，利用所述STS310系列的焊接材料而形成的焊接區(qū)容易產(chǎn)生裂紋。已知運(yùn)種 STS310系列的焊接材料如同于母材，形成具有完全奧氏體系凝固組織的凝固單相，其含有 高的Μ和Cr，并且熱膨脹系數(shù)也高，然而，由于對(duì)P和S的固溶度高，因此焊接區(qū)中完全沒(méi)有 包含對(duì)減少高溫裂紋方面有效的S-鐵素體組織，并且隨著單相凝固，焊接區(qū)容易產(chǎn)生凝固 中產(chǎn)生的高溫裂紋。
[0006] 在利用奧氏體系焊接材料的焊接中，P和S將形成化3P或FeS等低烙點(diǎn)共晶化合物， 并在凝固中在晶界等上偏析而W液體狀態(tài)存在，因此容易引起高溫裂紋。就目前市售的 STS310系列的焊接材料而言，由于其制造方法和組成特性，P和S的含量為200~3(K)ppm水 平，比較高。就作為耐熱鋼材料來(lái)最廣泛使用的、STS300系列耐熱鋼的焊接中廣泛使用的 STS310系列常用焊接材料而言，作為完全奧氏體系的δ-鐵素體含量為"0"，并且在焊接中， 母材和焊接金屬所含有的Ρ和S均在焊接金屬的晶界上偏析，從而成為導(dǎo)致焊接區(qū)的裂紋的 主要原因。
[0007] 為了解決運(yùn)些問(wèn)題，提出了一種藥忍焊絲焊接材料，所述藥忍焊絲焊接材料中，將 所述STS30化或31化等的STS300系列用作鋼材的外皮，并在內(nèi)部充填助焊劑(專利文獻(xiàn)1)。 所述專利文獻(xiàn)1中，將所述STS300系列不誘鋼用作外皮，在助焊劑中利用稀±金屬（Rare Earth Metal,REM)或化等的成分，W抑制由P和S導(dǎo)致的裂紋的產(chǎn)生。然而，在所述專利文獻(xiàn) 1中，P及S的含量也高，沒(méi)有完全解決焊接區(qū)產(chǎn)生裂紋的問(wèn)題。
[000引因此，目前迫切要求開發(fā)一種用于抑制耐熱鋼的焊接區(qū)產(chǎn)生裂紋的焊接材料。
[0009] (專利文獻(xiàn)1)韓國(guó)授權(quán)專利第1118904號(hào)

【發(fā)明內(nèi)容】

[0010] 本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題
[0011] 本發(fā)明的一方面欲提供一種用于抑制耐熱鋼的焊接區(qū)產(chǎn)生裂紋的耐熱鋼用焊接 材料。
[0012] 解決技術(shù)問(wèn)題的技術(shù)手段
[0013] 本發(fā)明的一實(shí)施方式提供一種耐熱鋼用焊接材料，其特征為，所述耐熱鋼用焊接 材料包含助焊劑及包圍所述助焊劑的外皮，
[0014] 所述焊接材料W重量％計(jì)，包含0.03~0.3%的C、0.5~3.0%的Mn、0.1~2.0%的 Si、0.01% W 下的P、0.01% W下的S、20~40% 的 Ni、15~35% 的Cr、3~7% 的Ti〇2、0.5~ 2.5%的Si化、0.5~2.5%的Zr化、余量的化及不可避免的雜質(zhì)，
[0015] 所述外皮為包含30~50%的Ni的Ni-Fe系合金。
[0016] 發(fā)明的效果
[0017] 根據(jù)本發(fā)明，在高溫環(huán)境下所使用的高爐、流化床爐、核反應(yīng)堆、發(fā)電廠等的耐熱 鋼中可形成不發(fā)生裂紋的焊接區(qū)。因此，預(yù)計(jì)安全性及利用率會(huì)非常高。
[0018] 另外，利用本發(fā)明的焊接材料而形成的焊接區(qū)為完全奧氏體系，其低溫初性突出， 因此，對(duì)要求超低溫特性的液化天然氣(LNG)低溫儲(chǔ)罐等進(jìn)行焊接時(shí)，能夠獲得沒(méi)有裂紋的 焊接區(qū)，因此，預(yù)計(jì)還可W適用于普通的奧氏體系厚板結(jié)構(gòu)的制造中，所述普通的奧氏體系 厚板在煉油、管道、建設(shè)、造船、海洋等的技術(shù)領(lǐng)域中被廣泛使用。
[0019] 最佳實(shí)施方式
[0020] 下面，對(duì)本發(fā)明的焊接材料進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
[0021] 本發(fā)明的焊接材料是由助焊劑和包圍所述助焊劑的外皮組成的藥忍焊絲焊接材 料。
[0022] 本發(fā)明的焊接材料W包含所述助焊劑和外皮的總重量％計(jì)，包含0.03~0.3%的 0、0.5~3.0%的胞、0.1~2.0%的51、0.01%^下的口、0.01%^下的5、20~40%的化、15~ 35% 的Cr、3~7% 的Ti〇2、0.5 ~2.5%的51化、0.5~2.5%的2'化。
[0023] C為奧氏體形成元素，是提高強(qiáng)度的元素，當(dāng)少于0.03%時(shí)，難W確保高溫強(qiáng)度，當(dāng) 超過(guò)0.3%時(shí)，在焊接中形成過(guò)多共晶化合物，從而導(dǎo)致高溫裂紋和焊接煙塵(Fume)及瓣出 物產(chǎn)生，因此，優(yōu)選將C含量控制在0.03~0.3%。
[0024] Μη在焊接中與氧和硫進(jìn)行反應(yīng)從而起到脫氧及脫硫的作用，因此，需要含有0.5% W上的Μη,當(dāng)添加超過(guò)3%的量的Μη時(shí)，烙融金屬的流動(dòng)性將減少，從而產(chǎn)生烙深減少，W及 電弧不穩(wěn)定，因此，優(yōu)選將Μη含量控制在0.5~3.0 %。
[0025] 就Si而言，在焊接時(shí)，優(yōu)選包含0.1 % W上的Si, W與Μη-起使復(fù)合脫氧效果極大 化，如果添加超過(guò)2.0%的量的Si,則析出過(guò)多的共晶化合物，從而使抗裂性降低，因此，優(yōu) 選將該含量控制在0.1~2.0%。
[0026] 即使添加微量的P和S，也容易形成低烙點(diǎn)化合物，從而使材料的烙點(diǎn)降低，并且使 高溫裂紋敏感性增加，因此，優(yōu)選盡可能不包含P和S，當(dāng)不可避免地包含P和S時(shí)，優(yōu)選各不 超過(guò)0.01 %。
[0027] Ni為奧氏體形成元素，優(yōu)選添加20% W上的Ni，W形成完全奧氏體組織，并確保耐 高溫氧化性、高溫強(qiáng)度及初性。如果超過(guò)40%，則焊接區(qū)的粘度過(guò)度增加，導(dǎo)致氣孔的形成 及烙深不足，因此，優(yōu)選將Ni的含量控制在40 % W下。
[00%]化為鐵素體形成元素，但是為了確保耐高溫強(qiáng)度，優(yōu)選包含15% W上的化，如果該 含量超過(guò)35%，則會(huì)因高溫下的鐵素體形成及銘碳化物的形成而使初性降低，因此，優(yōu)選將 化的含量控制在15~35%。
[0029] Ti化為用于電弧穩(wěn)定W及形成烙渣的元素，當(dāng)少于3%時(shí)，電弧不穩(wěn)定，尤其，由于 烙渣的含量太少，因此，不能完全涂覆于焊接金屬，導(dǎo)致焊珠粗糖，如果超過(guò)7%，則向帶鋼 (strip)內(nèi)添加成分方面受到限制，并且烙渣的含量也變得過(guò)多，因此，優(yōu)選將Ti化的含量 控制在3~7 %。
[0030] Si化為用于提高烙渣粘度的元素，當(dāng)少于0.5%時(shí)，其效果甚微，如果超過(guò)2.5%， 則會(huì)使粘度過(guò)度增加，從而會(huì)發(fā)生夾雜物殘留等缺陷，因此，優(yōu)選將Si化的含量控制在0.5 ~2.5%。
[0031] Zr化高溫烙點(diǎn)高，因此，其為用于提高烙渣(Slag)的烙點(diǎn)的元素，為了實(shí)現(xiàn)運(yùn)種效 果，優(yōu)選包含0.5% W上的化化，當(dāng)該含量超過(guò)2.5%時(shí)，在電弧中形成未烙融火花(spark)， 因此，優(yōu)選將Zr化的含量控制在0.5~2.5%。
[0032] 另外，就所述焊接材料而言，優(yōu)選將所述P及S的總含量控制在0.012%?下。隨著 所述P和S的含量的增加，焊接區(qū)的凝固裂紋敏感性會(huì)增加，因此，需要盡可能地抑制運(yùn)些元 素的進(jìn)入。因此，考慮到母材成分及焊接區(qū)中的母材和焊接材料的稀釋量，所述P和S的總含 量?jī)?yōu)選不超過(guò)0.012 %。
[0033] 此外，本發(fā)明的焊接材料可W包含選自2.0 % W下的Mo、1.0 % W下的Cu、0.5 % W 下的A1及0.5% W下的Mg中的一種W上。
[0034] Mo是為了提高高溫強(qiáng)度和耐氧化性而可W添加的元素，但是，如果超過(guò)2.0%，貝。 延展性會(huì)降低，因此，優(yōu)選不超過(guò)2.0%。
[0035] 就化而言，為了提高高溫耐氧化性，可W包含1.0% W下的化。
[0036] 就A巧日Mg而言，為了焊接金屬的脫氧和脫硫及組織細(xì)化，可W包含A巧日Mg，但是， 如果該含量分別超過(guò)0.5%，則焊接金屬的表面張力將升高，產(chǎn)生過(guò)多瓣出物，因此，優(yōu)選控 制在0.5%W下。
[0037] 另外，本發(fā)明的焊接材料可W進(jìn)一步包含選自0.5% W下的Ti、0.5% W下的F、 0.25% W下的化2〇、0.3% W下的K20、0.5% W下的Al2〇3、0.5% W下的MnO及0.5% W下的 MgO中的一種W上。
[0038] 就Ti而言，為了確保電弧穩(wěn)定性W及防止晶界腐蝕，可W添加 Ti，但是，當(dāng)超過(guò) 0.5%時(shí)，焊接區(qū)將形成碳化合物、氮化合物，從而初性會(huì)降低，因此，優(yōu)選將Ti的含量控制 在0.5%W下。
[0039] 就F而言，為了提高焊接烙渣(Slag)的鋪展性，可W添加 F，但是，如果F的含量過(guò)多 而超過(guò)0.5%，則粘度過(guò)低，從而導(dǎo)致焊珠的形狀變差，因此，優(yōu)選將F的含量控制在0.5% W 下。
[0040] 化2〇和Κ2〇為堿性氧化物，其容易實(shí)現(xiàn)離子化，可提高烙渣的流動(dòng)性為目的而 添力日，但是，如果Na2〇超過(guò)0.化％、Κ2〇超過(guò)0.3 %，則產(chǎn)生過(guò)多焊接煙塵(fume)。
[0041] Ab〇3、MnO及MgO能夠抑制焊接烙渣的粘度，因此，可ww形成良好的焊珠和保護(hù)焊 接烙池的目的而添加，但是，優(yōu)選控制在0.5 % W下。
[0042] 下面，對(duì)本發(fā)明焊接材料的外皮進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
[0043] 所述外皮為優(yōu)選為包含30~50%的Μ的Ni-Fe系合金。本發(fā)明為了制備一種具有 高耐腐蝕性、抗高溫腐蝕性、高溫強(qiáng)度、高初性，同時(shí)高溫抗裂性優(yōu)異的高合金系不誘鋼用 焊接材料，在焊接材料的外皮成分中，優(yōu)選使用P和S的含量非常低且耐熱合金成分中Μ含 量高的高合金外皮材料即Ni-Fe系合金。
[0044] 外皮含有高Μ，從而可W盡可能地去除Cr，W使對(duì)P的固溶度最小化，從而可W使 焊接區(qū)中的P含量最小化，并且由于沒(méi)有Cr化合物等析出強(qiáng)化因素，因此，材料自身的延展 性和可加工性突出，從而能夠制備含有高Ni的耐熱鋼用焊接材料。
[0045] 在本發(fā)明中，作為所述Ni-Fe合金的一例，可W使用36%Ni-Fe的因瓦（Invar)合 金〇
[0046] 下面，對(duì)本發(fā)明焊接材料的助焊劑進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
[0047] 所述助焊劑W自身重量％計(jì)，包含0.1~2.0%的C、2.0~10.0%的Mn、0.5~8.0% 的 51、0.01%^下的？、0.01%^下的5、40~80%的化、0.1~8.0%的]?〇、7~25%的1'102、2 ~10%的Si〇2、l~10%的Zr化。
[0048] C為用于實(shí)現(xiàn)奧氏體組織穩(wěn)定性W及提高強(qiáng)度的元素，當(dāng)少于0.1%時(shí)，難W確保 耐熱高溫強(qiáng)度，如果含有超過(guò)2.0%的量的C，則焊接中產(chǎn)生過(guò)多煙塵(Fume)及瓣出物，因 此，優(yōu)選將添加量控制在0.1~2.0%。
[0049] Μη在焊接中與氧和硫進(jìn)行反應(yīng)并通過(guò)脫氧和脫硫而被烙渣化，從而回收率會(huì)減 少，因此，考慮到運(yùn)個(gè)問(wèn)題，需要含有2.0 % W上的Μη，如果添加超過(guò)10.0 %的量的Μη，則煙 塵(Fume)會(huì)增加，并且烙融金屬的流動(dòng)性會(huì)迅速減少，因此，優(yōu)選將添加量控制在2.0~ 10.0%。
[0050] Si在焊接時(shí)與Μη-起通過(guò)復(fù)合脫氧的方式變成烙渣，因此，考慮到運(yùn)些，優(yōu)選含有 0.5% W上的Si，如果添加超過(guò)8%的Si，則抗裂性會(huì)降低，因此，優(yōu)選將添加量控制在8% W 下。
[0051] P和SW雜質(zhì)形態(tài)包含在助焊劑中，因此，使用運(yùn)些雜質(zhì)時(shí)，控制雜質(zhì)含量為，W助 焊劑總重量計(jì)為0.01 % W下。當(dāng)助焊劑中含有超過(guò)0.01 %的量的P和S時(shí)，由于外皮中含有 的P、S和焊接時(shí)從母材中稀釋得到的巧日S，高溫裂紋敏感性將增加，因此，W重量比計(jì)，優(yōu)選 將含量控制在0.01 % W下。
[0052] 化是用于提高耐腐蝕、高溫腐蝕及高溫強(qiáng)度，W及使鐵素體在組織上穩(wěn)定化的、不 誘鋼及焊接材料中必需含有的元素，當(dāng)使用化-Ni系合金外皮時(shí)，優(yōu)選包含20% W上，但是， 當(dāng)超過(guò)80%時(shí)，無(wú)法添加(：、111、51、1'1化等全位置焊接用藥忍焊絲的基本助焊劑成分，因此， 優(yōu)選將化的含量控制在80 % W下。
[0053] 就Mo而言，為了提高高溫強(qiáng)度及耐氧化性，將添加0.1 % W上的Mo，當(dāng)添加超過(guò) 8.0%的Mo時(shí)，會(huì)出現(xiàn)延展性的降低，并且充填量過(guò)多，從而在生產(chǎn)時(shí)會(huì)產(chǎn)生過(guò)多的焊絲斷 裂，因此，優(yōu)選將Mo的含量控制在8.0 % W下。
[0054] Ti化為在電弧穩(wěn)定W及形成烙渣方面必要的助焊劑成分，當(dāng)少于7%時(shí)，電弧不穩(wěn) 定，尤其，由于烙渣含量太少，因此，無(wú)法完整地涂覆于焊接金屬，從而焊珠會(huì)變得粗糖，如 果助焊劑中的Ti化含量超過(guò)25%，則向帶鋼內(nèi)添加(：、吐、51、111等基本成分方面受到限制， 并且烙渣的含量也會(huì)變得過(guò)多，從而導(dǎo)致焊接性降低，因此，優(yōu)選將Ti化的含量控制在25% W下。
[0055] Si化為用于提高烙渣粘度的助焊劑成分，當(dāng)少于2%時(shí)，在WTi化為主烙渣的焊接 材料中，粘度提高效果甚微，當(dāng)添加超過(guò)10%的Si化時(shí)，粘度會(huì)過(guò)度地增加，從而夾雜物殘 留等缺陷和烙敷金屬的Si含量會(huì)增加，從而導(dǎo)致裂紋發(fā)生的可能性增加，因此，優(yōu)選將Si化 的含量控制在10% W下。
[0056] Zr〇2高溫烙點(diǎn)高，因此是一種提高烙渣的烙點(diǎn)的助焊劑成分，為了運(yùn)些，優(yōu)選包含 1 % W上的化化，當(dāng)添加超過(guò)10%的化化時(shí)，在電弧中形成未烙融火花，因此，優(yōu)選將化化的 含量控制在10% W下。
[0化7] 此外，所述助焊劑可W包含選自8% W下的Ni、8% W下的Cu、3.5% W下的A1、 2.5%^下的1邑、3.0%^下的11及8.0%^下的尸中的一種^上。
[0058] Ni為用于提高奧氏體組織穩(wěn)定、耐高溫腐蝕、高溫強(qiáng)度、初性的耐熱合金的主要成 分，其基本上充分包含在Fe-Ni系外皮合金中，但是當(dāng)需要進(jìn)一步確保高溫腐蝕、高溫強(qiáng)度 及初性時(shí)，可W添加 Ni，但考慮到添加其它元素，優(yōu)選控制在8 % W下。
[0059] 化是為了確保高溫耐氧化性W及提高C的固溶度而可W添加的物質(zhì)，但是，優(yōu)選控 制在8% W下。
[0060] A1和Mg是為了焊接金屬的脫氧和脫硫及組織細(xì)化而可W添加的物質(zhì)，但是，如果 A1超過(guò)3.5 %、Mg超過(guò)2.5 %，則助焊劑烙融金屬的表面張力將上升，導(dǎo)致產(chǎn)生過(guò)多的瓣出 物，因此，優(yōu)選分別W3.5% W下及2.5% W下的量添加。
[0061] Ti是為了確保電弧穩(wěn)定性和防止晶界腐蝕而可W添加的物質(zhì)，但是，如果添加過(guò) 多，則焊接區(qū)形成碳化合物、氮化合物，從而降低初性，因此，優(yōu)選將Ti的含量控制在3.0% W下。
[0062] 就F而言，為了提高焊接烙渣(Slag)的鋪展性，將W化F2、A1F6等各種形態(tài)添加 F，但 是，如果助焊劑中添加的F總含量超過(guò)8.0%，則烙渣的流動(dòng)性會(huì)過(guò)多，從而無(wú)法實(shí)現(xiàn)全位置 焊接，并且會(huì)使焊珠的形狀變差，因此，優(yōu)選將F的含量控制在2.0% W下。
[0063] 另外，所述助焊劑可W進(jìn)一步包含選自2.5%W下的化20、4.0%W下的K20、4.0% W下的Al2〇3、4.0%W下的MnO及4.0%W下的MgO中的一種W上。
[0064] 化2〇和Κ2〇為堿性助焊劑成分，其容易實(shí)現(xiàn)離子化，W提高烙渣的流動(dòng)性的目的而 添加 Na2〇和Κ2〇，但是，如果化2〇超過(guò)2.5 %、Κ2〇超過(guò)4.0 %，則產(chǎn)生過(guò)多的焊接煙塵(fume)， 因此，優(yōu)選分別控制在2.5% W下及4.0% W下。
[0065] Ab化和MgO是烙渣粘度控制助焊劑成分，W形成良好的焊珠及保護(hù)焊接烙池作為 目的而添加的物質(zhì)，其中，Ab化和MgO用于增加烙渣的粘度，MnO用于降低焊接烙渣的粘度， 但是，考慮到它們?yōu)榈捅戎匚镔|(zhì)，優(yōu)選將Al2〇3、MnO及MgO的含量均控制在4.0%W下。
[0066] 所述助焊劑的充填率優(yōu)選為15~40%。所述充填率由根據(jù)外皮金屬的成分和厚度 及寬度而添加助焊劑的空間和成分所決定。如果充填率小于15%，則為了發(fā)揮全位置藥忍 焊絲的特性，無(wú)法添加足夠的助焊劑，如果助焊劑充填率超過(guò)40 %，則在制造焊絲時(shí)，外皮 金屬部太薄，因此在拉延時(shí)，將產(chǎn)生過(guò)多的斷裂，因此無(wú)法正常制造，因此，優(yōu)選將充填率控 制在15~40%。
【具體實(shí)施方式】
[0067] 下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。下述實(shí)施例僅是為了理解本發(fā)明而提出 的，本發(fā)明并不限定于運(yùn)些實(shí)施例。
[0068] (實(shí)施例）
[0069] 制造了具有下述表1及2的組成(重量％，其余的為不可避免的雜質(zhì)和Fe)的焊接材 料。利用所述焊接材料，并適用表3的母材及焊接方法來(lái)進(jìn)行焊接，從而形成焊接區(qū)。觀察所 述焊接區(qū)的裂紋發(fā)生與否、焊珠涂覆性、除了裂紋W外的缺陷，并將其結(jié)果示于表4中。
[0070] 焊接后，去除陶瓷帶和烙渣，并刷凈（brushing)后，通過(guò)滲透試驗(yàn)(Penetration Test, PT)觀察初始焊層焊珠的裂紋，并確認(rèn)了是否有高溫裂紋。一邊確認(rèn)高溫裂紋，同時(shí)完 成了最終焊接，然后通過(guò)放射線檢驗(yàn)(Radiogra地ic Test)確認(rèn)了是否有裂紋W及其它缺 陷。
[0071] 表1
[0072]
[0073] ~^2 ' ' ' ' '
' ' ' ' ' ' '
[007引 表4
[0079]
[0080]
[0081] 產(chǎn)生與否：Ο產(chǎn)生裂紋，X未產(chǎn)生裂紋
[0082] 焊珠涂覆性：0良好，X不良
[0083] 除了裂紋W下的缺陷：〇發(fā)現(xiàn)缺陷，X沒(méi)有缺陷
[0084] 如所述表4的結(jié)果中所示，就滿足本發(fā)明的條件的焊接材料而言，焊接區(qū)沒(méi)有產(chǎn)生 裂紋，并且沒(méi)有產(chǎn)生除了裂紋W外的其它缺陷，焊珠涂覆性優(yōu)異，從而能夠確保優(yōu)異的可焊 性。
[0085] 另一方面，就使用現(xiàn)有的300系列的外皮的現(xiàn)有例和比較例1至8而言，焊接區(qū)產(chǎn)生 了裂紋。另外，可W確認(rèn)，即使將高Ni-Fe合金作為外皮使用，但是在沒(méi)有滿足本發(fā)明的焊接 材料的組成成分的比較例9、10及11中，焊接區(qū)產(chǎn)生了缺陷，或產(chǎn)生了焊珠涂覆性或其它缺 陷。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述耐熱鋼用焊接材料包含助焊劑及包圍所 述助焊劑的外皮， 所述焊接材料以重量％計(jì)，包含0.03~0.3%的(：、0.5~3.0%的]?11、0.1~2.0%的51、 0.01%以下的？、0.01%以下的3、20~40%的附、15~35%的0、3~7%的11〇2、0.5~2.5% 的Si02、0.5~2.5%的Zr02、余量的Fe及不可避免的雜質(zhì)， 其中，所述外皮為包含30~50 %的Ni的Ni-Fe系合金。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述P及S的總含量為 0.012% 以下。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述焊接材料包含選自 2.0%以下的Mo、1.0%以下的Cu、0.5%以下的A1及0.5%以下的Mg中的一種以上。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述焊接材料包含選自 0.5%以下的1^、0.5%以下的？、0.25%以下的他2〇、0.3%以下的1(2〇、0.5%以下的厶12〇3、 0.5%以下的MnO及0.5%以下的MgO中的一種以上。5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述Ni-Fe系合金為因瓦 (INVAR)合金。6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述助焊劑以重量％計(jì)，包 含0.1 ~2.0%的C、2.0~10.0% 的Μη、0·5~8% 的Si、0.01% 以下的Ρ、0·01% 以下的S、40~ 80% 的 Cr、0.1~8.0% 的Mo、7~25% 的Ti02、2~10% 的Si02、l~10% 的 Zr02、余量的Fe及不 可避免的雜質(zhì)。7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述P和S的總含量為0.01 % 以下。8. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述助焊劑進(jìn)一步包含選自 8%以下的Ni、8%以下的Cu、3.5%以下的Al、2.5%以下的Mg、3.0%以下的Ti及8.0%以下 的F中的一種以上。9. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述助焊劑進(jìn)一步包含選自 2.5%以下的似2〇、4.0%以下的1(2〇、4.0%以下的六12〇3、4.0%以下的]\111〇及4.0%以下的]\%0 中的一種以上。10. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐熱鋼用焊接材料，其特征在于，所述助焊劑的充填率為15 ~40%〇
【文檔編號(hào)】B23K35/30GK105848819SQ201380081877
【公開日】2016年8月10日
【申請(qǐng)日】2013年12月24日
【發(fā)明人】韓煜, 韓一煜, 金正吉, 李奉根, 李相哲
【申請(qǐng)人】Posco公司