煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本實(shí)用新型涉及一種煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)，包括4個(gè)甲烷反應(yīng)器依次串聯(lián)后再與2#鍋爐給水預(yù)熱器和2#分離器連接，還包括有噴射器、凈化器換熱器以及1#分器器，所述噴射器、凈化氣換熱器以及1#分離器與四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器經(jīng)管道依次連接；所述四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器中，1#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)1#廢鍋與2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口的連接，2#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)2#廢鍋、蒸汽過熱器與3#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接，所述3#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)凈化器預(yù)熱器、1#鍋爐給水預(yù)熱器與4#甲烷反應(yīng)器合成氣入口連接。本新型系統(tǒng)簡單、設(shè)備運(yùn)行和投資成本低、運(yùn)行可靠性高、催化劑使用壽命長、熱能回收效果好。
【專利說明】煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本實(shí)用新型涉及一種煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)。
【背景技術(shù)】
[0002]煤制天然氣技術(shù)是通過煤氣化生產(chǎn)的粗煤氣分別經(jīng)⑶變換調(diào)節(jié)至合適的H/⑶，再經(jīng)凈化脫除酸性氣體及其余雜質(zhì)后，合格的凈化氣經(jīng)甲烷化反應(yīng)生成滿足國家天然氣標(biāo)準(zhǔn)要求的合成天然氣。
[0003]甲烷化是一個(gè)強(qiáng)放熱過程，研究表明，每轉(zhuǎn)化1%的⑶的絕熱溫升超過70V。煤制天然氣項(xiàng)目的甲烷化反應(yīng)具有CO濃度高，放熱量大，反應(yīng)溫度高的特點(diǎn)，對(duì)設(shè)備及管道的材料要求很高。甲烷化工藝中對(duì)反應(yīng)平衡和反應(yīng)溫度的控制，以及對(duì)于大量的高溫反應(yīng)熱的回收極其重要。
[0004]現(xiàn)有已經(jīng)公開的用于煤制天然氣的甲烷化工藝有以下幾個(gè)方面的不足:
[0005]1.對(duì)于反應(yīng)溫度和反應(yīng)平衡的控制，采取在反應(yīng)器入口加入蒸汽提高合成氣中含水量的方式解決，由于蒸汽是間斷加入，蒸汽管道中的死區(qū)由于熱量的損失容易產(chǎn)生蒸汽冷凝液，瞬間將蒸汽加入到反應(yīng)器中容易造成冷凝液直接與催化劑接觸，造成對(duì)催化劑的損害。
[0006]2.甲烷化是一個(gè)強(qiáng)放熱過程，甲烷反應(yīng)器內(nèi)溫度控制及為重要，既然保證合成氣甲烷化，也不可使甲烷化反應(yīng)過深，若反應(yīng)溫度不能得到有效控制，則會(huì)存在反應(yīng)超溫?fù)p壞催化劑和設(shè)備的問題。特別是對(duì)于串聯(lián)的前兩級(jí)甲烷反應(yīng)器而言，其甲烷化反應(yīng)最為強(qiáng)烈，也最容易造成反應(yīng)溫度過高的問題。
[0007]3.單獨(dú)設(shè)置精脫硫反應(yīng)器，增加裝置投資。
[0008]4.主甲烷化反應(yīng)器出口溫度高達(dá)600 °C，合成氣中含有大量的CH4、⑶等，在此溫度下，容易與設(shè)備的金屬部分發(fā)生金屬粉塵化反應(yīng)。金屬粉塵化反應(yīng)會(huì)嚴(yán)重影響設(shè)備的使用壽命，而主甲烷反應(yīng)器的出口 一般還設(shè)置有余熱回收系統(tǒng)(如蒸汽過熱器)，對(duì)于在余熱回收的過程中如何避免該反應(yīng)尚沒有明確的解決方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0009]本實(shí)用新型的目的是為了解決上述技術(shù)問題，提供一種煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)，具有系統(tǒng)運(yùn)行可靠性高、催化劑使用壽命長、設(shè)備運(yùn)行和投資成本低、節(jié)能環(huán)保、熱能回收效果好的優(yōu)點(diǎn)。
[0010]本實(shí)用新型甲烷化系統(tǒng)，包括四個(gè)甲烷反應(yīng)器依次串聯(lián)后再與2#鍋爐給水預(yù)熱器和2#分離器連接，還包括有噴射器、凈化器換熱器以及1#分器器，所述噴射器、凈化氣換熱器以及1#分器與四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器經(jīng)管道依次連接；所述四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器中，1#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)1#廢鍋與2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口的連接，2#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)2#廢鍋、蒸汽過熱器與3#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接，所述3#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)凈化器預(yù)熱器、1#鍋爐給水預(yù)熱器與4#甲烷反應(yīng)器合成氣入口連接。
[0011]所述1#分離器的合成氣出口分別與1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接。
[0012]所述蒸汽過熱器的合成氣出口分別與3#甲烷反應(yīng)器以及循環(huán)氣壓縮機(jī)的合成氣入口連接，所述循環(huán)氣壓縮機(jī)的合成氣出口分別與1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接。
[0013]所述1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的上段設(shè)有精脫硫催化劑層，下段設(shè)有甲烷化催化劑層。
[0014]用于上述系統(tǒng)的甲烷化工藝方法為:包括來自上游凈化裝置的凈化氣依次經(jīng)四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器、2#鍋爐給水預(yù)熱器以及2#分離器后得到合成天然氣，所述凈化氣經(jīng)噴射器與間斷供給的鍋爐給水混合噴出后，再經(jīng)凈化氣預(yù)熱器升溫至280°C -350°C，經(jīng)1#分離器分離后凈化氣和蒸汽的混合氣再送入2個(gè)串并聯(lián)的甲烷反應(yīng)器，所述混合氣先經(jīng)1#甲烷反應(yīng)器進(jìn)行一次甲烷化反應(yīng)，出1#甲烷反應(yīng)器的合成氣經(jīng)1#廢鍋換熱降溫送入2#甲烷反應(yīng)器進(jìn)行二次甲烷化反應(yīng)，出2#甲烷反應(yīng)器2的合成氣經(jīng)2#廢鍋降溫至450_480°C后再經(jīng)蒸汽過熱器獲得副產(chǎn)的過熱蒸汽后送入3#甲烷反應(yīng)器進(jìn)行三次甲烷反應(yīng)，出3#甲烷反應(yīng)器的合成氣再經(jīng)凈化器預(yù)熱器以及1#鍋爐給水預(yù)熱器降溫后送入4#甲烷反應(yīng)器進(jìn)行四次甲烷化反應(yīng)。
[0015]控制所述1#甲烷反應(yīng)器的進(jìn)口溫度為260_350°C，出口溫度為580_640°C;控制2#甲烷反應(yīng)器的進(jìn)口溫度為260-330 °C、出口溫度為580-640 V;控制3#甲烷反應(yīng)器的進(jìn)口溫度為250-300°C、出口溫度為400-460°C ;控制4#甲烷反應(yīng)器的進(jìn)口溫度為220-260°C、出口溫度為 250-320°C。
[0016]所述1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的上段設(shè)有精脫硫催化劑層，下段設(shè)有甲烷化催化劑層。
[0017]所述鍋爐給水經(jīng)噴射器與凈化氣混合，控制系統(tǒng)中氣體含水量為為12-25%mol。
[0018]出所述1#分離器的混合氣分成兩股，一股送入1#甲烷反應(yīng)器，另一股作為新鮮氣送入2#甲烷反應(yīng)器；出所述蒸汽過熱器的合成氣分成三股，一股入送入3#甲烷反應(yīng)器，另兩股經(jīng)循環(huán)壓縮機(jī)增加后分別循環(huán)送入1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器。
[0019]所述出所述1#分離器的混合氣中進(jìn)入1#甲烷反應(yīng)器的量占混合氣總量的35-65%mol ;出所述蒸汽過熱器的合成氣中進(jìn)入3#甲烷反應(yīng)器的量占所述合成氣總量的25-60%mol，進(jìn)入所述W甲烷反應(yīng)器的量占所述合成氣總量的35-55%mol。余量則進(jìn)入2#甲烷反應(yīng)器。
[0020]針對(duì)甲烷反應(yīng)器的合成氣入口間斷補(bǔ)入蒸汽時(shí)存在管道中產(chǎn)生冷凝液對(duì)催化劑損害的問題， 申請(qǐng)人:考慮將原有的加入蒸汽改為加入鍋爐給水，并鍋爐給水設(shè)置在凈化氣預(yù)熱器之前，可實(shí)時(shí)對(duì)含水的凈化氣進(jìn)行加熱，為了使水與凈化氣的混合更為均勻，提高汽化效率，采用噴射器將鍋爐給水加入凈化氣中，進(jìn)一步的，采用凈化器預(yù)熱器對(duì)含水的凈化氣進(jìn)行加熱，同時(shí)利用出3#甲烷反應(yīng)器的合成氣與含水的凈化氣進(jìn)行間接換熱，同時(shí)滿足對(duì)含水的凈化氣中水的汽化和出3#甲烷反應(yīng)器的合成氣降溫的要求。并且，由于凈化器預(yù)熱器的存在，能夠?qū)﹂g斷供給的鍋爐給水時(shí)實(shí)升溫，配合2#分離器對(duì)含有蒸汽的凈化器進(jìn)行進(jìn)一步氣液分離，可以保證補(bǔ)入的鍋爐給水在進(jìn)入甲烷反應(yīng)器之前混合氣中的水蒸氣處于過熱狀態(tài)，防止間接供蒸汽時(shí)存在的冷凝水與催化劑層的接觸的問題，避免催化劑層帶來的損害，從而提高了催化劑層的使用壽命，。保證技術(shù)可靠運(yùn)行。
[0021]進(jìn)一步的，由于出2#甲烷反應(yīng)器(作為主甲烷反應(yīng)器)的合成氣溫度高，為避免合成氣中含有大量的CH4、⑶等在此溫度下與設(shè)備壁面發(fā)生金屬粉塵化反應(yīng)，因而出2#甲烷反應(yīng)器的合成氣先經(jīng)2#廢鍋降溫至450_480°C后再經(jīng)蒸汽過熱器對(duì)引入的鍋爐給水進(jìn)行加熱，副產(chǎn)過熱蒸汽。由于進(jìn)入蒸汽過熱器的合成氣溫度下降，從而避免金屬粉塵化反應(yīng)的發(fā)生，同時(shí)也能獲得相應(yīng)的副產(chǎn)過熱蒸汽，提高了設(shè)備的使用壽命和系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性，保證了合成氣產(chǎn)品質(zhì)量。
[0022]進(jìn)一步的，所述進(jìn)入噴射器的鍋爐給水間斷供給，所述供給量及間斷供給的時(shí)機(jī)是根據(jù)系統(tǒng)內(nèi)氣體的含水量要求以及甲烷反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)情況具體控制的，以調(diào)節(jié)甲烷化反應(yīng)溫度和平衡。經(jīng)分離器分離后的混合氣分出部分供給2#甲烷反應(yīng)器的可減小反應(yīng)器設(shè)備尺寸，并且由于1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器都有未經(jīng)甲烷化反應(yīng)的混合氣(即新鮮氣)進(jìn)入，因而都存在有強(qiáng)烈的甲烷化反應(yīng)，為了進(jìn)一步調(diào)節(jié)甲烷化反應(yīng)溫度和平衡，可將2#甲烷反應(yīng)器引出的合成氣的部分加壓循環(huán)回送至1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器內(nèi)，由于這部分合成氣經(jīng)過了二次甲烷化反應(yīng)，可起到稀釋1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器內(nèi)新鮮氣的作用，從而達(dá)到控制甲烷化反應(yīng)溫度和平衡的目的。所述1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器內(nèi)循環(huán)氣的通入量可根據(jù)進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)的混合氣(新鮮氣)的量進(jìn)行合理調(diào)節(jié)。將循環(huán)氣通入甲烷反應(yīng)器內(nèi)抑制甲烷化反應(yīng)的劇烈程度的工藝步驟，一方面是對(duì)向甲烷反應(yīng)器內(nèi)通入經(jīng)氣化的鍋爐給水以調(diào)節(jié)反應(yīng)程度的有效補(bǔ)充，同時(shí)補(bǔ)充的循環(huán)氣也不會(huì)對(duì)最終產(chǎn)品合成氣的成份帶來任何影響，避免了過量通入蒸汽或者引入其它不同成份的氣體調(diào)節(jié)甲烷化反應(yīng)帶來的種種負(fù)面影響。
[0023]進(jìn)一步的，將1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的上段設(shè)置精脫硫催化劑層，從而可以減少精脫硫反應(yīng)器，進(jìn)而減少設(shè)備的投資。
[0024]有益效果
[0025]1.本實(shí)用新型為煤制天然氣甲烷化工藝提供了解決方案，工藝流程簡單可靠、設(shè)備投資和運(yùn)行成本低、生產(chǎn)出的天然氣完全滿足國家標(biāo)準(zhǔn)(GB17820-2012)的熱值要求。
[0026]2.采用了噴射鍋爐給水的方法調(diào)節(jié)甲烷化反應(yīng)溫度和平衡。增加了控制手段和調(diào)節(jié)方法，鍋爐給水設(shè)置在凈化氣預(yù)熱器之前，在合成氣進(jìn)入反應(yīng)器前還設(shè)置了分離器，可以保證補(bǔ)入的鍋爐給水在進(jìn)入反應(yīng)器之前合成氣中的水蒸氣處于過熱狀態(tài)，防止冷凝水與催化劑的接觸，提高了催化劑的使用壽命，保證技術(shù)可靠運(yùn)行；整合精脫硫催化劑與甲烷化催化劑的裝填，降低設(shè)備投資。
[0027]3.循環(huán)氣分別循環(huán)至1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器，進(jìn)一步保證甲烷化反應(yīng)的正常進(jìn)行，進(jìn)一步提高了催化劑的使用壽命。
[0028]4.本實(shí)用新型系統(tǒng)中1#甲烷反應(yīng)器出口配有I臺(tái)廢鍋，2#反應(yīng)器配有I臺(tái)廢鍋和蒸氣過熱器，通過合理的設(shè)置，保證這三臺(tái)設(shè)備的金屬平均壁溫均在400°C以下，優(yōu)化了余熱回收方式，避免了金屬粉塵化反應(yīng)的發(fā)生，降低了設(shè)備投資，提高了操作的運(yùn)行的穩(wěn)定性。
【專利附圖】

【附圖說明】[0029]圖1為本實(shí)用新型工藝流程圖暨系統(tǒng)圖。
[0030]其中:E01——凈化氣預(yù)熱器、E02——1#廢鍋、E03——2#廢鍋、E04——蒸汽過熱器、E05——1#鍋爐給水預(yù)熱器、E06——2#鍋爐給水預(yù)熱器、KOl——循環(huán)氣壓縮機(jī)、ROl——1#甲烷反應(yīng)器、R02——2#甲烷反應(yīng)器、R03——3#甲烷反應(yīng)器、R04——4#甲烷反應(yīng)器、SOl——1#分離器、S02——2#分離器、UOl——噴射器、1-精脫硫催化劑層、2-甲
烷化催化劑層。
【具體實(shí)施方式】
[0031]下面結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型系統(tǒng)作進(jìn)一步解釋說明:
[0032]噴射器UOl通過管道依次經(jīng)凈化氣預(yù)熱器E01、1#分離器S01、四個(gè)甲烷反應(yīng)器即1#甲燒反應(yīng)器R01、2#甲燒反應(yīng)器R02、3#甲燒反應(yīng)器R03、4#甲燒反應(yīng)器R04、2#鍋爐給水預(yù)熱E06、2#分離器S02依次串聯(lián)；其中，所述四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器中，1#甲烷反應(yīng)器ROl的合成氣出口經(jīng)1#廢鍋E02與2#甲烷反應(yīng)器R02的合成氣入口的連接，2#甲烷反應(yīng)器R02的合成氣出口經(jīng)2#廢鍋E03、蒸汽過熱器E04與3#甲烷反應(yīng)器R03的合成氣入口連接，所述3#甲烷反應(yīng)器R03的合成氣出口經(jīng)凈化器預(yù)熱器E01、1#鍋爐給水預(yù)熱器E05與4#甲烷反應(yīng)器R03合成氣入口連接，所述4#甲烷反應(yīng)器R03合成氣出口與2#鍋爐給水預(yù)熱E06連接。所述1#分離器SOl的合成氣出口還與2#甲烷反應(yīng)器R02的合成氣入口連接；所述蒸汽過熱器E04的合成氣出口分別與3#甲烷反應(yīng)器R03以及循環(huán)氣壓縮機(jī)KOl的合成氣入口連接，所述循環(huán)氣壓縮機(jī)KOl的合成氣出口分別與1#甲烷反應(yīng)器ROl和2#甲烷反應(yīng)器R02的合成氣入口連接。所述1#甲烷反應(yīng)器ROl和2#甲烷反應(yīng)器R02的上段設(shè)有精脫硫催化劑層，下段設(shè)有甲烷化催化劑層。
[0033]工藝實(shí)施例:
[0034]上游凈化裝置來的凈化氣(以下簡稱凈化氣)組成為:H2:59.4%mol ；CH4:20.l%mol ；N2:0.3%mol ；C0:18.3%mol ；C02:0.9%mol ；02:0.5%mol,H2S+C0S:<0.1ppm0 溫度:30°C，壓力:3.15MPag，流量:301952Nm3/ho
[0035]進(jìn)入界區(qū)的凈化氣通過首先經(jīng)過噴射器UOl與由噴射器UOl進(jìn)入的間斷供給的鍋爐給水均勻混合噴出(控制系統(tǒng)內(nèi)氣體含水量為12-25%mol)，再經(jīng)凈化氣預(yù)熱器EOl將凈化氣原料氣預(yù)熱至280°C _350°C，鍋爐給水通過噴射器UOl被間斷補(bǔ)入至系統(tǒng)內(nèi)，經(jīng)1#分離器氣SOl液分離后，由頂部排出的凈化氣和蒸汽的混合氣被分為兩股。一股混合氣(占混合氣總量的35-65%mol)與來自循環(huán)氣壓縮機(jī)KOl的第二股循環(huán)氣混合至260-330°C進(jìn)入1#甲烷反應(yīng)器ROl進(jìn)行脫硫及一次甲烷化反應(yīng)，控制反應(yīng)器出口溫度為580-640°C，另一股混合氣(占混合氣總量的65-35%mol)與進(jìn)入2#甲燒反應(yīng)器R02的合成氣混合；出1#甲燒反應(yīng)器ROI的合成氣經(jīng)1#廢鍋E02降溫至280-350°C后與前述另一股混合氣以及來自循環(huán)氣壓縮機(jī)KOl的第三股循環(huán)氣混合至260-330°C后進(jìn)入2#甲烷反應(yīng)器R02進(jìn)行脫硫及二次甲烷化反應(yīng)，反應(yīng)器出口溫度為580_640°C，出2#甲烷反應(yīng)器R02的合成氣首先經(jīng)過2#廢鍋E03將溫度降低至450-480°C后進(jìn)入蒸汽過熱器E04副產(chǎn)過熱蒸汽，經(jīng)蒸汽過熱器E04的合成氣被分為3股，第一股合成氣(占所述合成氣總量的35-55%)及第二股合成氣(占所述合成氣總量的5-20%)通過循環(huán)氣壓縮機(jī)KOl增壓到3.10-3.15MPag后，第一股合成氣送入1#甲烷反應(yīng)器R01、第二股合成氣送入2#甲烷反應(yīng)器R02，第三股合成氣(25-60%mol)則進(jìn)入3#甲烷反應(yīng)器R03進(jìn)行第三次甲烷化反應(yīng)，控制3#甲烷反應(yīng)器R03出口溫度約400-460 0C，該合成氣在凈化氣預(yù)熱器EOl中與來自噴射器UOl的凈化氣換熱降溫至250_280°C后再經(jīng)過1#鍋爐給水預(yù)熱器E05與鍋爐給水換熱，進(jìn)一步回收余熱降溫至220-260°C，最后合成氣進(jìn)入4#甲烷化反應(yīng)器R04進(jìn)行第四次甲烷化反應(yīng)，出4#甲烷化反應(yīng)器R04的合成氣再經(jīng)2#鍋爐給水預(yù)熱器E06降溫至40°C，最后經(jīng)過2#分離器S02將冷凝液分離后，得到合格的合成天然氣。所述預(yù)熱器、廢鍋以及蒸汽過熱器通入的換熱介質(zhì)均為鍋爐給水。
[0036]天然氣組成為:H2:1.5%mol ；CH4:96.4%mol ；N2:0.7%mol ；C0:95ppm ；C02:1.l%mol ；H20:0.3%mol,溫度:40°C，壓力:2.4MPag，流量:125138Nm3/h0 各項(xiàng)指標(biāo)滿足GB17820-2012對(duì)天然氣的要求。
[0037]副產(chǎn)過熱中壓蒸汽(4.9MPag，460°C):187t/h。
[0038]給出技術(shù)效果數(shù)據(jù):本工藝及系統(tǒng)用于煤制天然氣項(xiàng)目，增加了溫度控制和調(diào)節(jié)手段，避免合成氣在特殊條件下對(duì)設(shè)備的損壞，增加了系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性及可靠性，催化劑壽命可提高10-15%。
【權(quán)利要求】
1.一種煤制天然氣的甲烷化系統(tǒng)，包括4個(gè)甲烷反應(yīng)器依次串聯(lián)后再與2#鍋爐給水預(yù)熱器和2#分離器連接，其特征在于，還包括有噴射器、凈化器換熱器以及1#分器器，所述噴射器、凈化氣換熱器以及1#分離器與四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器經(jīng)管道依次連接；所述四個(gè)串聯(lián)的甲烷反應(yīng)器中，1#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)1#廢鍋與2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口的連接，2#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)2#廢鍋、蒸汽過熱器與3#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接，所述3#甲烷反應(yīng)器的合成氣出口經(jīng)凈化器預(yù)熱器、1#鍋爐給水預(yù)熱器與4#甲烷反應(yīng)器合成氣入口連接。
2.如權(quán)利要求1所述的甲烷化系統(tǒng)，其特征在于，所述1#分離器的合成氣出口分別與1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接。
3.如權(quán)利要求2所述的甲烷化系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸汽過熱器的合成氣出口分別與3#甲烷反應(yīng)器以及循環(huán)氣壓縮機(jī)的合成氣入口連接，所述循環(huán)氣壓縮機(jī)的合成氣出口分別與1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的合成氣入口連接。
4.如權(quán)利要求1或2或3所述的甲烷化系統(tǒng)，其特征在于，所述1#甲烷反應(yīng)器和2#甲烷反應(yīng)器的上段設(shè)有精脫硫催化劑層，下段設(shè)有甲烷化催化劑層。
【文檔編號(hào)】C10L3/08GK203602569SQ201320593756
【公開日】2014年5月21日 申請(qǐng)日期:2013年9月23日 優(yōu)先權(quán)日:2013年9月23日
【發(fā)明者】晏雙華, 盧文新, 李繁榮, 胡四斌, 徐建民, 夏吳 申請(qǐng)人:中國五環(huán)工程有限公司