專利名稱：噴射器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種噴射器，其通過從噴嘴噴射的高速度的噴射流體來吸引流體， 適合應(yīng)用于噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有公知一種噴射器，通過從使流體減壓膨脹的噴嘴噴射的噴射流體的吸引作 用，從流體吸引口吸引流體。在該種噴射器中，在升壓部(擴(kuò)散器(diffuser)部)將噴射 流體和從流體吸引口吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換為壓力能量，從而使從 噴射器流出的流出流體的壓力比吸引流體的壓力更大。因此，為了通過升壓部使流出流體的壓力充分上升，使噴射流體的流速增加， 并且使混合流體的流速增加是有效的。因此，現(xiàn)有提出一種方案，為了使噴射流體的 流速增加，使在噴嘴中將流體的壓力能量轉(zhuǎn)換為流體的速度能量時(shí)的能量轉(zhuǎn)換效率(以 下，稱為噴嘴效率nnoz)提高。例如，在專利文獻(xiàn)1(日本特開平11-37577號(hào)公報(bào))中，公開一種噴射器，其在 噴嘴的流體通路的中途部設(shè)置有使流體通路面積縮小的兩個(gè)喉部(節(jié)流部)。在該專利文獻(xiàn)1的噴射器中，通過在流體噴射口附近縮小第二級(jí)喉部的下游側(cè) 的流體通路的擴(kuò)展角度，并且通過抑制第二級(jí)喉部的下游側(cè)的流體通路中的氣液二相流 體的剝離以及渦流的產(chǎn)生，從而實(shí)現(xiàn)噴嘴效率nnoz的提高。噴嘴效率ηηοζ具體地通過以下式Fl來定義。nnoz = (Vnoz2/2)/Ainoz- (Fl)這里，Vnoz為噴射流體的流速，Ainoz為使單位重量的流體等熵(entropy)地 減壓膨脹時(shí)的比焓(enthalpy)的下降量，即噴嘴部入口側(cè)流體的焓和出口側(cè)流體的比焓之差。但是，在專利文獻(xiàn)1的噴射器中，其前提是流入噴嘴的第一級(jí)喉部的流體為液 相狀態(tài)。因此，在專利文獻(xiàn)1的噴射器中，當(dāng)流入噴嘴的第一級(jí)喉部的流體為氣液二相 狀態(tài)時(shí)，很難使噴嘴效率nnoz提高。使用圖13A、13B說明其理由。其中，圖13A是用于說明通過噴射器的噴嘴減 壓的液相流體的減壓過程的莫里爾線圖，圖13B是用于說明通過噴射器的噴嘴減壓的液 相流體的減壓過程的莫里爾線圖。此外，圖13A、圖13B的虛線表示等熵線。在此，上述的式Fl中的Ainoz由于是由流體的物性所決定的值，所以為了提高 噴嘴效率ηηοζ，需要降低流體被噴嘴減壓時(shí)的損失，并增加Vnoz。因此，希望在噴嘴 以沿著等熵線的方式使流體減壓。此外，從圖13A、13B可知，等熵線描繪出一種大致S字狀的曲線，當(dāng)液相流體 被減壓而變?yōu)闅庖憾嗔黧w時(shí)，伴隨于壓力下降從而焓的下降程度逐漸變小，當(dāng)壓力比 較低的氣液二相流體被進(jìn)一步減壓時(shí)，伴隨于壓力下降從而焓的下降程度逐漸變大。因此，在專利文獻(xiàn)1的噴射器中，在使液相流體流入噴嘴(具體地說，第一級(jí)的喉部)的情況下，即使采用在流體噴射口附近縮小第二級(jí)喉部的下游側(cè)的流體通路的擴(kuò) 展角度的結(jié)構(gòu)，如圖13A所示，作為整體也成為近似于等熵線的減壓過程。另一方面，在使壓力比較低的氣液二相流體流入噴嘴的情況下，如圖13B所 示，不能成為近似于等熵線的減壓過程。其結(jié)果是，當(dāng)流入專利文獻(xiàn)1的噴射器的第一 級(jí)喉部的流體變?yōu)闅庖憾酄顟B(tài)時(shí)，變得很難提高噴嘴效率nnoz。對(duì)此，發(fā)明人首先在日本特開平2009-221883 (以下，稱為在先申請(qǐng)例)提出一 種噴射器，其即使在氣液二相流體流入噴嘴的情況下，也可以發(fā)揮高的噴嘴效率nnoz。 具體地說，該在先申請(qǐng)例的噴射器的噴嘴具有一個(gè)喉部，使該喉部的下游側(cè)的流體通路 的擴(kuò)展角度在流體噴射口附近擴(kuò)大。由此，在使氣液二相流體流入噴嘴的情況下，以追隨等熵線的描繪的曲線的方 式，可使喉部下游側(cè)的流體通路的通路面積變化(擴(kuò)大)。即，當(dāng)氣液二相狀態(tài)的流體減 壓膨脹時(shí)，即使在氣相比例的增加而體積膨脹，也可以擴(kuò)大通路面積以與該體積膨脹對(duì) 應(yīng)。因此，可以使流體的減壓過程成為近似于等熵線的減壓過程。但是，在在先申請(qǐng)例的噴射器中，當(dāng)氣液二相流體流入噴嘴時(shí)，雖然可以提高 噴嘴效率nnoz，但是無法從流體吸引口充分吸引吸引流體，有時(shí)無法提高作為噴射器整 體的能量轉(zhuǎn)換效率(以下，稱為噴射器效率ne)。并且，所謂噴射器效率ηe，由以下的式F2定義。ne = (1+Ge/Gnoz) X ( ΔP/ ρ )/ Δi- (F2) 這里，Ge為吸引流體的流量，Gnoz為噴射流體的流量，ΔΡ為擴(kuò)散器部的升壓 量，P為吸引流體的密度，并且，Δ 為實(shí)際的噴嘴出入口間的流體的焓差。因此，發(fā)明人調(diào)查其原因，判斷出原因?yàn)楫?dāng)如在先申請(qǐng)例那樣使流體通路的 擴(kuò)展角度在流體噴射口附近擴(kuò)大時(shí)，在噴嘴的徑向上不必要地?cái)U(kuò)開而噴射。其理由是， 當(dāng)噴射流體在噴嘴的徑向上不必要地?cái)U(kuò)開時(shí)，成為從流體吸引口被吸引的吸引流體流入 噴射器內(nèi)部時(shí)的妨礙。并且，當(dāng)妨礙吸引流體流入噴射器內(nèi)部時(shí)，從上述的式F2可知，吸引流體的流 量Ge下降，從而噴射器效率ne下降。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述問題點(diǎn)，本發(fā)明的目的在于提供一種噴射器，即使流入噴嘴的流體為 氣液二相狀態(tài)，也可以抑制噴射器效率ne的下降。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的第一例的噴射器具有噴嘴，其使流體減壓膨脹 并從流體噴射口噴射；以及基體，其形成有流體吸引口和升壓部，所述流體吸引口通過 從所述流體噴射口噴射的高速度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部將所述噴射流體和 從所述流體吸引口吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換為壓力能量。另外，在 所述噴嘴的形成流體通路的內(nèi)周面上設(shè)有喉部，其使所述流體通路的流體通路面積最 ??；第一錐部，其配置在所述喉部的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流 體通路面積逐漸擴(kuò)大；第二錐部，其配置在所述第一錐部的下游側(cè)，并朝向所述噴射流 體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部，其配置在從所述第二錐部 的出口側(cè)至所述流體噴射口的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大。進(jìn)而，當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴的軸線在內(nèi)的軸向截面為基準(zhǔn)截面時(shí)，所述基 準(zhǔn)截面中的所述第二錐部出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度大于所述基準(zhǔn)截面中的所述第一錐部出 口側(cè)的第一擴(kuò)展角度，所述基準(zhǔn)截面中的所述前端錐部出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度小于所述
第二擴(kuò)展角度。 由此，由于第二擴(kuò)展角度形成得大于第一擴(kuò)展角度，所以第二錐部的流體通路 面積的增加程度大于第一錐部的流體通路面積的增加程度。因此，流入噴嘴的氣液二相狀態(tài)的流體當(dāng)以喉部一第一錐部一第二錐部的順序 流動(dòng)而被減壓膨脹時(shí)，即使因氣相比例的增加而使得體積膨脹，也可以擴(kuò)大流體通路面 積以對(duì)應(yīng)于該體積膨脹。由此，由于可以抑制當(dāng)流體通過第一錐部一第二錐部時(shí)的通路阻力引起的損 失，并且可以使噴嘴的流體的減壓過程成為近似于等熵線的減壓過程，所以可以提高噴 嘴效率。進(jìn)而，由于前端擴(kuò)展角度小于第二擴(kuò)展角度，所以可以抑制從流體噴射口噴射 的噴射流體在噴嘴的徑向上不必要地?cái)U(kuò)展。由此，吸引流體容易流入噴射器內(nèi)部，由于 可以抑制吸引流體的流量下降，所以可以抑制噴射器效率的下降。其結(jié)果是，可以提供一種即使流入噴嘴的流體成為氣液二相狀態(tài)，也可以抑制 噴嘴效率以及噴射器效率下降的噴射器。例如，基準(zhǔn)截面中的第二錐部的形狀可以是通過向流體通路側(cè)凸出的曲線形 成。這樣，可以使第二錐部的流體通路面積的增加程度平滑變化，從而可以使噴嘴的流 體的減壓過程更進(jìn)一步成為近似于等熵線的減壓過程?；蛘?，基準(zhǔn)截面中的第二錐部的形狀可以通過直線形成。這樣，可以使噴嘴的 流體的減壓過程近似為等熵線，除此之外，第二錐部的加工變?nèi)菀?，從而可以降低噴?器的制造成本。進(jìn)而，在噴嘴的形成流體通路的內(nèi)周面設(shè)置有導(dǎo)入錐部，其配置在從喉部至第 一錐部的范圍內(nèi)并朝向噴射流體的流動(dòng)方向使流體通路面積逐漸擴(kuò)大，基準(zhǔn)截面中的導(dǎo) 入錐部出口側(cè)的導(dǎo)入擴(kuò)展角度可以大于第一擴(kuò)展角度。在此，流入噴嘴的氣液二相狀態(tài)的流體當(dāng)以喉部一第一錐部一第二錐部的順序 流動(dòng)并被減壓膨脹時(shí)，氣相比例急劇增加的部位是剛通過喉部之后的位置。因此，設(shè)置導(dǎo)入錐部，使導(dǎo)入擴(kuò)展角度大于第一擴(kuò)展角度，從而可以擴(kuò)大流體 通路面積，以對(duì)應(yīng)于氣相比例的急劇增加引起的急劇體積膨脹，從而可以更進(jìn)一步有效 地抑制噴嘴效率的下降。例如，基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部的形狀可以通過向噴嘴徑向外周側(cè)凸出的曲線形 成。這樣，可以使導(dǎo)入錐部的流體通路面積的增加程度平滑變化，從而可以使噴嘴的流 體的減壓過程更進(jìn)一步成為近似于等熵線的減壓過程?；蛘?，基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部的形狀可以通過直線形成。這樣，可以使噴嘴的 流體的減壓過程近似于等熵線，除此之外，導(dǎo)入錐部的加工變?nèi)菀?，從而可以降低噴?器的制造成本。進(jìn)而，第二擴(kuò)展角度可以是第一擴(kuò)展角度的1.33倍以上。在此情況下，可以可 靠且穩(wěn)定地提高噴嘴效率ηηοζ。
本發(fā)明的第二例的噴射器具有噴嘴，其使流體減壓膨脹并從流體噴射口噴射；以及基體，其形成有流體吸引口和升壓部，所述流體吸引口通過從所述流體噴射口 噴射的高速度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部將所述噴射流體和從所述流體吸引口 吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換為壓力能量。另外，在所述噴嘴的形成流 體通路的內(nèi)周面上設(shè)有喉部，其使所述流體通路的流體通路面積最小；第一錐部，其 配置在所述喉部的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò) 大；第二錐部，其配置在所述第一錐部的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所 述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部，其配置在從所述第二錐部的出口側(cè)至所述流 體噴射口的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大。所 述第二錐部的所述流體通路面積的增加程度大于所述第一錐部的所述流體通路面積的增 加程度。進(jìn)而，當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴的軸線在內(nèi)的軸向截面為基準(zhǔn)截面時(shí)，所述基準(zhǔn)截面 中的所述前端錐部出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度小于所述基準(zhǔn)截面中的所述第一錐部以及第二 錐部出口側(cè)的出口擴(kuò)展角度。這樣，由于第二錐部的流體通路面積的增加程度大于第一錐部的流體通路面積 的增加程度，所以可以提高噴嘴效率。進(jìn)而，由于前端擴(kuò)展角度比第二擴(kuò)展角度小，所 以可以抑制噴射器效率的下降。其結(jié)果是，可以提供一種即使流入噴嘴的流體為氣液二相狀態(tài)，也可以抑制噴 嘴效率以及噴射器效率下降的噴射器。本發(fā)明的第三例的噴射器具有噴嘴，其使流體減壓膨脹并從流體噴射口噴 射；針部件，其配置在所述噴嘴的流體通路的內(nèi)部，并沿流體流動(dòng)方向延伸；以及基 體，其形成有流體吸引口和升壓部，所述流體吸引口通過從所述流體噴射口噴射的高速 度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部將所述噴射流體和從所述流體吸引口吸引的吸引 流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換為壓力能量。另外，在所述噴嘴的形成流體通路的內(nèi) 周面上設(shè)有喉部，其使所述流體通路的流體通路面積最??；錐部，其配置在所述喉部 的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐 部，其配置在從所述錐部的下游側(cè)至所述流體噴射口的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的 流動(dòng)方向使流體通路面積逐漸擴(kuò)大。在所述錐部和所述針部件的外周面之間形成的流體 通路上形成有朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向且所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大的第一擴(kuò)大 部以及配置在所述第一擴(kuò)大部的下游側(cè)且朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路 面積逐漸擴(kuò)大的第二擴(kuò)大部，所述第二擴(kuò)大部的流體通路面積的增加程度大于所述第一 擴(kuò)大部的流體通路面積的增加程度。進(jìn)而，當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴的軸線在內(nèi)的軸向截面為 基準(zhǔn)截面時(shí)，所述基準(zhǔn)截面中的所述前端錐部出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度小于所述基準(zhǔn)截面 中的所述錐部出口側(cè)的出口擴(kuò)展角度。這樣，由于第二擴(kuò)大部的流體通路面積的增加程度大于第一擴(kuò)大部的流體通路 面積的增加程度，所以流入噴嘴的氣液二相狀態(tài)的流體當(dāng)以喉部一錐部的順序流動(dòng)而減 壓膨脹時(shí)，可以擴(kuò)大流體通路面積以對(duì)應(yīng)于氣相比例的增加。因此，可以提高噴嘴效率
(ηnοz)ο進(jìn)而，由于前端擴(kuò)展角度小于第二擴(kuò)展角度，所以可以抑制噴射器效率的下 降。其結(jié)果是，可以提供一種即使流入噴嘴的流體為氣液二相狀態(tài)，其也可以抑制噴嘴效率以及噴射器效率下降的噴射器。例如，在噴嘴的錐部的內(nèi)周面和針部件的外周面之間形成的流體通路上形成有 第一擴(kuò)大部和第二擴(kuò)大部，為了使第二擴(kuò)大部的流體通路面積的增加程度大于第一擴(kuò)大 部的流體通路面積的增加程度，錐部也可以由在喉部的下游側(cè)設(shè)置的第一錐部以及在第 一錐部的下游側(cè)設(shè)置的第二錐部構(gòu)成?；鶞?zhǔn)截面中的第二錐部出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度大 于基準(zhǔn)截面中的第一錐部出口側(cè)的第一擴(kuò)展角度，進(jìn)而，針部件的外周面中的、位于錐 部內(nèi)側(cè)的部位在基準(zhǔn)截面中的形狀也可以通過直線形成?；蛘?，基準(zhǔn)截面中的錐部的形狀也可以通過直線形成。進(jìn)而，也可以是針部件 中的、位于錐部內(nèi)側(cè)的部位由朝向噴射流體的流動(dòng)方向截面面積逐漸縮小的第一縮小部 以及配置在第一縮小部的下游側(cè)并且流體通路面積逐漸縮小的第二縮小部構(gòu)成，第一縮 小部的面積的縮小程度小于第二縮小部的面積的縮小程度?；蛘?，錐部也可以由在喉部的下游側(cè)設(shè)置的第一錐部以及在第一錐部的下游側(cè) 設(shè)置的第二錐部構(gòu)成。進(jìn)而，也可以是在針部件中的、位于第一錐部內(nèi)側(cè)并形成第一擴(kuò) 大部的部位上，設(shè)置有朝向噴射流體的流動(dòng)方向截面面積逐漸縮小的第一縮小部，在針 部件中的、位于第二錐部內(nèi)側(cè)并形成第二擴(kuò)大部的部位上，設(shè)有朝向噴射流體的流動(dòng)方 向截面面積逐漸縮小的第二縮小部。此外，在內(nèi)周面上可以設(shè)有配置在從喉部至錐部的范圍內(nèi)并朝向噴射流體的流 動(dòng)方向流體通路面積逐漸擴(kuò)大的導(dǎo)入錐部，基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部出口側(cè)的導(dǎo)入擴(kuò)展角 度大于第一擴(kuò)展角度。 在此情況下，可以擴(kuò)大流體通路面積以對(duì)應(yīng)于剛通過喉部后的氣相比例的急劇 增加，從而可以有效地抑制噴嘴效率的下降。


圖1是第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體構(gòu)成圖；圖2是第一實(shí)施方式的噴射器的軸向剖面圖；圖3是第一實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖4是表示第二擴(kuò)展角度θ 2和噴嘴效率ηηοζ的關(guān)系的圖表；圖5是第二實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖6是第三實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖7是第四實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖8是第五實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖9是第六實(shí)施方式的噴嘴的放大剖面圖；圖10是表示其他的實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的一例的整體構(gòu)成圖；圖11是表示其他的實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的另一例的整體構(gòu)成 圖；圖12是表示其他的實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的進(jìn)而另一例的整體構(gòu) 成圖；圖13Α是表示當(dāng)液相流體流入噴嘴時(shí)的減壓過程的莫里爾線圖；圖13Β是氣液 二相流體流入噴嘴時(shí)的減壓過程的莫里爾線圖。
具體實(shí)施例方式
第一實(shí)施方式如圖1 4所示，說明本發(fā)明的第一實(shí)施方式。在本實(shí)施方式中，將本發(fā)明的 噴射器16應(yīng)用于在車輛用空調(diào)裝置中使用的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10。圖1是該噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10的整體構(gòu)成圖。首先，在噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置10中，壓縮機(jī)11吸入制冷劑并對(duì)其進(jìn)行壓縮，從車輛行駛用發(fā)動(dòng)機(jī)(未圖示) 傳遞驅(qū)動(dòng)力而被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。作為壓縮機(jī)11，可以采用根據(jù)噴出容量的變化而能夠調(diào)整制冷劑噴出能力的可 變?nèi)萘啃蛪嚎s機(jī)、或者根據(jù)電磁離合器的斷續(xù)而使壓縮機(jī)動(dòng)作的運(yùn)轉(zhuǎn)率變化從而調(diào)整制 冷劑噴出能力的固定容量型壓縮機(jī)中的任一個(gè)。此外，如果使用電動(dòng)壓縮機(jī)作為壓縮機(jī) 11，則通過電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)整可以調(diào)整制冷劑噴出能力。壓縮機(jī)11的制冷劑噴出側(cè)連接于散熱器12。散熱器12為一種散熱用熱交換器， 其使從壓縮機(jī)11噴出的高壓制冷劑和由冷卻風(fēng)扇12a送風(fēng)的外部氣體(車室外空氣)進(jìn) 行熱交換，從而使高壓制冷劑散熱。冷卻風(fēng)扇12a為通過從未圖示的空調(diào)控制裝置輸出 的控制電壓來控制轉(zhuǎn)速(送風(fēng)空氣量)的電動(dòng)式送風(fēng)機(jī)。并且，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10中，作為制冷劑采用通常的 弗利昂系制冷劑，構(gòu)成高壓側(cè)制冷劑壓力不超過制冷劑臨界壓力的亞臨界循環(huán)。因此， 散熱器12是作為使制冷劑凝結(jié)的凝結(jié)器起作用。此外，在本實(shí)施方式中，制冷劑為流體 的一個(gè)例子。散熱器12的下游側(cè)連接于收集器12b。該收集器12b為將從散熱器12流出的制 冷劑的氣液分離并積聚剩余液相制冷劑的氣液分離器。并且，在本實(shí)施方式中，一體地 構(gòu)成散熱器12和收集器12b，但是也可以分體構(gòu)成散熱器12和收集器12b。進(jìn)而，作為散熱器12，也可以采用所謂的過冷卻型(sub cool type)的凝結(jié)器，所 述凝結(jié)器具有使制冷劑凝結(jié)的凝結(jié)用熱交換部；導(dǎo)入來自該凝結(jié)用熱交換部的制冷劑 并分離制冷劑的氣液的收集器部；以及對(duì)來自該收集器部的飽和液相制冷劑進(jìn)行過冷卻 的過冷卻用熱交換部。收集器12b的液相制冷劑出口連接于可變節(jié)流機(jī)構(gòu)即膨脹閥13。該膨脹閥13 是將從收集器12b流出的高壓液相制冷劑減壓為氣液二相狀態(tài)的中間壓制冷劑的減壓機(jī) 構(gòu)，并且是調(diào)整流出到膨脹閥13下游側(cè)的制冷劑的流量的流量調(diào)整機(jī)構(gòu)。并且，在本實(shí)施方式中，作為膨脹閥13采用溫度式膨脹閥。具體地說，溫度式 膨脹閥具有在后述的流出側(cè)蒸發(fā)器17出口側(cè)的制冷劑通路上配置的感溫部13a，基于流 出側(cè)蒸發(fā)器17出口側(cè)制冷劑的溫度和壓力來檢測流出側(cè)蒸發(fā)器17出口側(cè)制冷劑的過熱 度，利用機(jī)械式機(jī)構(gòu)來調(diào)整閥開度(制冷劑流量)，使得流出側(cè)蒸發(fā)器17出口側(cè)制冷劑的 過熱度變成預(yù)先設(shè)定的規(guī)定值。在膨脹閥13的制冷劑出口側(cè)連接有分支部14，分支部14對(duì)在膨脹閥13被減壓 膨脹的氣液二相狀態(tài)的中間壓制冷劑流進(jìn)行分支。分支部14為具有三個(gè)流入出口的三方 接頭構(gòu)造，將流入出口中的一個(gè)作為制冷劑流入口，將兩個(gè)作為制冷劑流出口。這樣的 分支部14可以接合多個(gè)配管而構(gòu)成，也可以在金屬塊或樹脂塊上設(shè)置多個(gè)制冷劑通路孔而構(gòu)成。并且，在分支部14被分支的一方制冷劑流入向?qū)Ψ种Р?4的一方制冷劑流出口 和噴射器16的噴嘴161入口進(jìn)行連接的噴嘴側(cè)配管15a，另一方制冷劑流入向?qū)Ψ种Р?4 的另一方制冷劑流出口和噴射器16的制冷劑吸引口 162a進(jìn)行連接的吸引口側(cè)配管15b。噴射器16起到對(duì)高壓制冷劑進(jìn)行減壓的減壓機(jī)構(gòu)的作用，并且起到通過高速噴 出的制冷劑流的吸引作用而進(jìn)行制冷劑的循環(huán)的作為制冷劑循環(huán)機(jī)構(gòu)的作用。關(guān)于噴射 器16的詳細(xì)構(gòu)成，由圖2、3說明。圖2為包含噴射器16的噴嘴161的軸線Φ的軸向 剖面圖，圖3為圖2中噴嘴161的放大剖面圖。在以下的說明中，以圖2、圖3所示的截 面為基準(zhǔn)截面。本實(shí)施方式的噴射器16具有噴嘴161以及基體162。首先，噴嘴161由大致圓 筒狀的金屬(例如，黃銅，不銹鋼合金)形成，如圖3所示，朝向制冷劑流動(dòng)方向形成為 錐頭形狀(先細(xì)D形狀)。并且，在其內(nèi)部沿軸線Φ形成有通過噴嘴側(cè)配管15a流入的 制冷劑通過的制冷劑通路(流體通路)。該制冷劑通路由截面圓形狀的噴嘴161的內(nèi)周面形成，通過使該圓形狀的直徑 變化， 使制冷劑通路的制冷劑通路面積(流體通路面積)適當(dāng)變化。因此，制冷劑通路 作為將在同軸上配置的多個(gè)圓柱狀空間以及圓錐臺(tái)狀空間組合起來的形狀的空間構(gòu)成。更具體地說，在噴嘴161的內(nèi)周面設(shè)置有噴射制冷劑的制冷劑噴射口(流體噴 射口)161a，其在配置作為制冷劑通路最下游部的錐頭形狀的前端側(cè)；喉部161b，其配 置在制冷劑通路的中途部并使制冷劑通路面積最??；以及錐部161c，其配置在喉部161b 的制冷劑流下游側(cè)并朝向制冷劑流動(dòng)方向使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大。S卩，本實(shí)施方式的噴嘴161如拉伐爾噴嘴那樣構(gòu)成，使流入噴嘴161的制冷劑等 熵地減壓膨脹，從而使從制冷劑噴射口 161a噴射的噴射制冷劑(噴射流體)的流速加速 到音速以上。進(jìn)而，在本實(shí)施方式的噴嘴161的內(nèi)周面，在從制冷劑通路的制冷劑噴射口 161a側(cè)的端部、即從錐部161c的出口側(cè)至制冷劑噴射口 161a的范圍內(nèi)，設(shè)置有朝向制冷 劑流動(dòng)方向使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大的前端錐部161d。此外，錐部161c被分為兩個(gè)部分即第一錐部161e和第二錐部161f，當(dāng)設(shè)基準(zhǔn)截 面中的第一錐部161e出口側(cè)的擴(kuò)展角度為第一擴(kuò)展角度Θ1、設(shè)基準(zhǔn)截面中的第二錐部 161f出口側(cè)的擴(kuò)展角度為第二擴(kuò)展角度Θ2，進(jìn)而設(shè)基準(zhǔn)截面中的前端錐部161d出口側(cè) 的擴(kuò)展角度為前端擴(kuò)展角度θ 3時(shí)，以滿足以下式F3、F4的方式形成錐部161c。θ 1 < θ 2... (F3)θ 2 > θ 3... (F4)BP,第二擴(kuò)展角度θ 2比第一擴(kuò)展角度θ 1大，前端擴(kuò)展角度θ 3比第二擴(kuò)展角 度θ 2小。更具體地說，在本實(shí)施方式中，使第二擴(kuò)展角度θ 2為第一擴(kuò)展角度θ 1的 1.33倍以上(具體地說是1.4 2.0倍左右)。換言之，第二錐部161f的制冷劑通路面積的增加程度比第一錐部161e的制冷劑 通路面積的增加程度大，前端錐部161d的制冷劑通路面積的增加程度比第二錐部161f的 制冷劑通路面積的增加程度小。并且，第一錐部161e和第二錐部161f的連接部、以及第二錐部161f和前端錐部161d的連接部是通過實(shí)施倒圓角等而被平滑連接的。由此，抑制各連接部的制冷劑通路 面積的急變，從而抑制制冷劑具有的動(dòng)能的損失。此外，第一錐部161e出口側(cè)的擴(kuò)展角度即第一擴(kuò)展角度θ 1是將上述的倒圓角 部除去的第一錐部161e的最下游部的擴(kuò)展角度、即基準(zhǔn)截面中的第一錐部161e的最下游 部的接線彼此所成的角度。關(guān)于第二擴(kuò)展角度θ 2以及前端擴(kuò)展角度θ 3也同樣。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，基準(zhǔn)截面中的第一錐部161e以及前端錐部161d的形 狀以直線形成，基準(zhǔn)截面中的第二錐部161f的形狀以向制冷劑通路的內(nèi)側(cè)凸出的曲線形 成。此外，噴嘴161通過壓入等方法固定，以收容在基體162的內(nèi)部，從而防止制冷 劑從壓入部(固定部)泄漏。當(dāng)然，只要能夠防止制冷劑從固定部泄漏，也可以通過粘 接、焊接、壓接、軟釬焊等接合手段來連接、固定?；w162由大致圓筒狀的金屬(例如，鋁)形成，作為在其內(nèi)部支承并固定噴嘴 161的固定部件起作用，并且形成噴射器16的外殼。當(dāng)然，只要能夠?qū)崿F(xiàn)上述的功能， 也可以由樹脂形成基體162。在基體162的內(nèi)部，如圖2所示，形成有制冷劑吸引口(流 體吸引口)162a、吸引通路162b、作為升壓部的擴(kuò)散器部162c等。制冷劑吸引口 162a被設(shè)置成貫穿基體162的內(nèi)外，其是通過噴射制冷劑引起的 壓力下降而產(chǎn)生的吸引作用而將從后述的吸引側(cè)蒸發(fā)器19流出的制冷劑吸引到噴射器16 內(nèi)部的貫通孔。進(jìn)而，制冷劑吸引口 162a位于噴嘴161的外周側(cè)，并與制冷劑噴射口 161a連通。 因此，在基體162內(nèi)部的制冷劑吸引口 162a周邊形成使制冷劑流入的入口空 間，在噴嘴161的錐頭形狀的前端部周邊的外周側(cè)和基體162的內(nèi)周側(cè)之間的空間，形 成有將流入基體162內(nèi)部的吸引制冷劑(吸引流體)引導(dǎo)向擴(kuò)散器部162c側(cè)的吸引通路 162b。在本實(shí)施方式中，通過使該吸引通路162b的制冷劑通路面積以朝向制冷劑流下 游側(cè)逐漸縮小的方式來變化，使通過吸引通路162b的吸引制冷劑的流速增加，并接近噴 射制冷劑的流速。擴(kuò)散器部162c —邊將從噴嘴161噴射的噴射制冷劑和從制冷劑吸引口 162a吸引 的吸引制冷劑混合，一邊將混合的氣液二相狀態(tài)的制冷劑(混合流體)的動(dòng)能轉(zhuǎn)換為壓力 能。具體地說，擴(kuò)散器部162c作為朝向制冷劑流動(dòng)方向使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大的制 冷劑通路而被形成，使制冷劑流減速并使制冷劑壓力上升。進(jìn)而，本實(shí)施方式的擴(kuò)散器部162c的制冷劑通路形狀，如圖2所示，以入口 側(cè)的制冷劑通路面積的擴(kuò)展程度大于出口側(cè)的制冷劑通路面積的擴(kuò)展程度的方式變化。 艮口，在入口側(cè)，與從入口至出口的平均的擴(kuò)展程度相比，制冷劑通路面積急劇擴(kuò)大，在 出口側(cè)，平緩擴(kuò)大。換言之，擴(kuò)散器部162c的入口側(cè)制冷劑通路在基準(zhǔn)截面中的截面形狀是以朝向 內(nèi)周側(cè)凸出的曲線形成的，出口側(cè)制冷劑通路的截面形狀是以朝向外周側(cè)凸出的曲線形 成的。由此，抑制擴(kuò)散器部162c的出口部的制冷劑的剝離，從而抑制制冷劑具有的能量 的損失。在擴(kuò)散器部162c下游側(cè)，如圖1所示，配置有流出側(cè)蒸發(fā)器17。流出側(cè)蒸發(fā)器17為吸熱用熱交換器，其使從擴(kuò)散器部162c流出的流出制冷劑和利用送風(fēng)風(fēng)扇17a送風(fēng) 的送風(fēng)空氣進(jìn)行熱交換，使制冷劑蒸發(fā)并發(fā)揮吸熱作用。送風(fēng)風(fēng)扇17a是通過從空調(diào)控制裝置輸出的控制電壓來控制轉(zhuǎn)速(送風(fēng)空氣量) 的電動(dòng)式送風(fēng)機(jī)。進(jìn)而，流出側(cè)蒸發(fā)器17的制冷劑出口與壓縮機(jī)11的制冷劑吸入口連接。其次，在分支部14分支的另一方制冷劑流動(dòng)的吸引口側(cè)配管15b經(jīng)節(jié)流機(jī)構(gòu)18 以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19與噴射器16的制冷劑吸引口 162a連接。節(jié)流機(jī)構(gòu)18是對(duì)流入吸引 側(cè)蒸發(fā)器19的制冷劑進(jìn)行減壓的減壓機(jī)構(gòu)，并且也是對(duì)流入吸引側(cè)蒸發(fā)器19的制冷劑的 流量進(jìn)行調(diào)整的流量調(diào)整機(jī)構(gòu)。作為該節(jié)流機(jī)構(gòu)18，可以采用毛細(xì)管(capillary tube)、 孔(orifice)等固定節(jié)流機(jī)構(gòu)。吸引側(cè)蒸發(fā)器19是吸熱用熱交換器，其使從節(jié)流機(jī)構(gòu)18流出的制冷劑和從送風(fēng) 風(fēng)扇17a送出的通過流出側(cè)蒸發(fā)器17后的送風(fēng)空氣進(jìn)行熱交換，并使制冷劑蒸發(fā)而發(fā)揮 吸熱作用。進(jìn)而，吸引側(cè)蒸發(fā)器19的出口側(cè)與制冷劑吸引口 14b連接。

并且，本實(shí)施方式的流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19被組裝成一體構(gòu)造。 因此，利用送風(fēng)風(fēng)扇15a送風(fēng)的送風(fēng)空氣向箭頭100方向流動(dòng)，首先，由流出側(cè)蒸發(fā)器17 冷卻，接著，由吸引側(cè)蒸發(fā)器19冷卻并流入冷卻對(duì)象空間(車室內(nèi))。因此，在本實(shí)施 方式中，可以通過流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19這兩個(gè)蒸發(fā)器對(duì)同一冷卻對(duì)象空 間(車室內(nèi))進(jìn)行冷卻。下面，說明上述構(gòu)成的本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10的動(dòng)作。當(dāng)利 用車輛發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)11時(shí)，從壓縮機(jī)11噴出的高溫高壓狀態(tài)的制冷劑流入散熱器 12。在散熱器12中，高溫的制冷劑被外部氣體冷卻而凝結(jié)。從散熱器12流出的高壓制 冷劑流入收集器12b內(nèi)而被氣液分離。從收集器12b流出的液相制冷劑流入膨脹閥13，被減壓膨脹直至成為氣液二相 狀態(tài)的中間壓力制冷劑，并流入分支部14。此時(shí)，膨脹閥13使制冷劑流出向其下游側(cè)并 調(diào)整制冷劑流量，使得流出側(cè)蒸發(fā)器17出口側(cè)制冷劑的過熱度接近預(yù)先設(shè)定值。由膨脹閥13減壓膨脹的制冷劑在分支部14被分流為流入噴嘴側(cè)配管15a的制冷 劑流和流入吸引口側(cè)配管15b的制冷劑流。此時(shí)，流入噴嘴側(cè)配管15a的制冷劑流量Gnoz 和流入吸引口側(cè)配管15b的制冷劑流量Ge的流量比Ge/Gnoz由噴嘴161以及節(jié)流機(jī)構(gòu)18 的流量特性(壓力損失特性)決定，使得作為循環(huán)整體可以發(fā)揮高的成績系數(shù)(COP)。經(jīng)噴嘴側(cè)配管15a流入噴射器16的氣液二相狀態(tài)的中間壓力制冷劑在噴嘴161 被進(jìn)一步減壓。此時(shí)，在噴嘴161制冷劑的壓力能量被轉(zhuǎn)換為速度能量，從制冷劑噴射 口 161a高速噴射氣液二相狀態(tài)的制冷劑。并且，通過該噴射制冷劑的吸引作用，從制冷 劑吸引口 162a吸引在吸引側(cè)蒸發(fā)器19蒸發(fā)的氣相制冷劑。從噴嘴161噴射的噴射制冷劑和由制冷劑吸引口 162a吸引的吸引制冷劑流入擴(kuò) 散器部162c。在擴(kuò)散器部162c中，噴射制冷劑以及吸引制冷劑被混合，并且通過制冷劑 通路面積的擴(kuò)大將制冷劑的速度能量轉(zhuǎn)換為壓力能量，從而制冷劑的壓力上升。從擴(kuò)散器部162c流出的制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器17。在流出側(cè)蒸發(fā)器17中， 流入的低壓制冷劑從送風(fēng)風(fēng)扇17a的送風(fēng)空氣吸熱而蒸發(fā)。由此，送風(fēng)風(fēng)扇17a的送風(fēng) 空氣被冷卻。并且，從流出側(cè)蒸發(fā)器17流出的氣相制冷劑被吸入壓縮機(jī)11而再次被壓縮。 另一方面，流入吸引口側(cè)配管15b的制冷劑流在節(jié)流機(jī)構(gòu)18減壓膨脹而成為低 壓制冷劑，該低壓制冷劑流入吸引側(cè)蒸發(fā)器19。在吸引側(cè)蒸發(fā)器19中，流入的低壓制冷 劑從由送風(fēng)風(fēng)扇17a送出的通過流出側(cè)蒸發(fā)器17后的送風(fēng)空氣中吸熱而蒸發(fā)。由此，從送風(fēng)風(fēng)扇17a送出的送風(fēng)空氣被進(jìn)一步冷卻而送至車室內(nèi)。從吸引側(cè)蒸 發(fā)器19流出的氣相制冷劑，如上述那樣，從制冷劑吸引口 162a被吸引至噴射器16內(nèi)。如以上那樣，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10中，由于可以將噴射 器16的擴(kuò)散器部162c流出制冷劑供應(yīng)給流出側(cè)蒸發(fā)器17，并且可以將流入吸引口側(cè)配管 15b 一側(cè)的制冷劑經(jīng)節(jié)流機(jī)構(gòu)18供應(yīng)給吸引側(cè)蒸發(fā)器19，所以可以在流出側(cè)蒸發(fā)器17以 及吸引側(cè)蒸發(fā)器19同時(shí)發(fā)揮冷卻作用。此時(shí)，可以使送風(fēng)風(fēng)扇17a送風(fēng)的送風(fēng)空氣以流出側(cè)蒸發(fā)器17—吸引側(cè)蒸發(fā)器 19的順序通過，從而冷卻同一冷卻對(duì)象空間。進(jìn)而，由于可以通過擴(kuò)散器部162c的升 壓作用使流出側(cè)蒸發(fā)器17的制冷劑蒸發(fā)溫度相比于吸引側(cè)蒸發(fā)器19的制冷劑蒸發(fā)溫度上 升，所以可確保流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19的制冷劑蒸發(fā)溫度和送風(fēng)空氣的溫 度差，從而可以有效地冷卻送風(fēng)空氣。此外，由于將流出側(cè)蒸發(fā)器17下游側(cè)與壓縮機(jī)11吸入側(cè)連接，所以可以使由擴(kuò) 散器部162c升壓的制冷劑吸入到壓縮機(jī)11中。其結(jié)果是，可以使壓縮機(jī)11的吸入壓力 上升，并降低壓縮機(jī)11的驅(qū)動(dòng)動(dòng)力，從而可以提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置整體的 COP (成績系數(shù))。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，由于采用上述的噴射器16，所以可以提高噴射器效率 ne,從而可以有效提高COP。即，在本實(shí)施方式的噴射器16中，將在噴嘴161的制冷 劑通路上形成的錐部161c區(qū)分為第一錐部161e和第二錐部161f這兩部分。并且，使基準(zhǔn)截面中的第一錐部161e出口側(cè)的第一擴(kuò)展角度Θ1以及基準(zhǔn)截面 中的第二錐部161f出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度θ 2滿足式F3的關(guān)系，使第二錐部161f的制冷 劑通路面積的增加程度大于第一錐部161e的制冷劑通路面積的增加程度。因此，當(dāng)流入噴嘴161的氣液二相狀態(tài)的制冷劑以喉部161b—第一錐部161e — 第二錐部161f的順序流動(dòng)而被減壓膨脹時(shí)，即使由于氣相比例的增加而體積膨脹，也可 以擴(kuò)大制冷劑通路面積以對(duì)應(yīng)于該體積膨脹。由此，由于可以有效地抑制當(dāng)制冷劑通過第一錐部161e—第二錐部161f時(shí)的 通路阻力引起的損失，可以使噴嘴161的制冷劑的減壓過程成為近似于等熵線的減壓過 程，所以可以提高噴嘴效率ηηοζ。進(jìn)而，由于使基準(zhǔn)截面中的前端錐部161d出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度θ 3以及第二 擴(kuò)展角度Θ2滿足式F4的關(guān)系，所以可以抑制從制冷劑噴射口 161a噴射的噴射制冷劑在 與軸線Φ垂直的噴嘴的徑向上不必要地?cái)U(kuò)展。由此，從制冷劑吸引口 162a被吸引至噴射器16內(nèi)的吸引制冷劑容易流入噴射器 內(nèi)部，可以抑制吸引制冷劑的流量Ge下降。其結(jié)果是，即使流入噴嘴161的制冷劑變?yōu)?氣液二相狀態(tài)，也可以抑制噴嘴效率nnoz以及噴射器效率ne的下降，從而可以有效地 提高COP。此外，在本實(shí)施方式的噴射器16中，由于基準(zhǔn)截面中的第二錐部161f的形狀是以向制冷劑通路側(cè)凸出的曲線形成的，所以可以使第二錐部161f的制冷劑通路面積的增 加程度平滑變化，從而可以使噴嘴161的制冷劑的減壓過程更進(jìn)一步成為近似于等熵線 的減壓過程。因此，可以更進(jìn)一步抑制噴嘴效率nnoz的下降。當(dāng)然，也可以以直線形成基準(zhǔn)截面中的第二錐部161f的形狀。由此，除了使噴 嘴161的制冷劑的減壓過程近似于等熵線而可以抑制噴嘴效率ηηοζ下降的效果之外，第 二錐部161f的加工變得容易，從而也可以降低噴射器的制造成本。此外，在本實(shí)施方式的噴射器16中，由于第二擴(kuò)展角度θ 2為第一擴(kuò)展角度θ 1 的1.33倍以上，所以可以穩(wěn)定并可靠地提高噴嘴效率ι ηοζ。使用圖4來說明。其中， 圖4為表示第二擴(kuò)展角度θ 2和噴嘴效率ηηοζ的關(guān)系的圖表。更詳細(xì)地說，在圖4中，評(píng)價(jià)了當(dāng)采用第一擴(kuò)展角度θ 1為0.75°的噴嘴161 時(shí)，使規(guī)定壓力的氣液二相狀態(tài)的制冷劑流入噴嘴161時(shí)的第二擴(kuò)展角度θ 2和噴嘴效率 ηηοζ的關(guān)系。進(jìn)而，使噴嘴161的出口側(cè)制冷劑壓力變化至0.248MPa 0.428MPa。由圖4可知，雖然不論噴嘴161的出口側(cè)制冷劑壓力多少，當(dāng)?shù)诙U(kuò)展角度Θ2 在0.5° 1°之間時(shí)表示大致相等的噴嘴效率，但是在θ 2為1°以上(即，θ 2/ θ 1為 1.33以上)的情況下，可以提高噴嘴效率ηηοζ。其結(jié)果是，根據(jù)本實(shí)施方式，即使流入噴射器161的制冷劑為氣液二相狀態(tài)， 也可以抑制噴嘴161的噴嘴效率ηηοζ以及作為噴射器16整體的噴射器效率ne的下降。 并且，如本實(shí)施方式那樣，通過將噴射器161應(yīng)用于噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10，可以 有效地提高噴射器式制冷 劑循環(huán)裝置10的COP。(第二實(shí)施方式)在本實(shí)施方式中說明如下例子，如圖5所示，相對(duì)于第一實(shí)施方式的噴嘴161， 在噴嘴161的形成制冷劑通路的內(nèi)表面中，在從喉部161b至第一錐部161e的范圍內(nèi)，設(shè) 置有朝向制冷劑流動(dòng)方向使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大的導(dǎo)入錐部161g。并且，圖5是本實(shí)施方式161的放大剖面圖，是與第一實(shí)施方式的圖3對(duì)應(yīng)的附 圖。此外，在圖5中，對(duì)于與第一實(shí)施方式相同或者均等部分標(biāo)注相同符號(hào)。這點(diǎn)在以 下的附圖中也相同。導(dǎo)入錐部161g被形成為當(dāng)設(shè)基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部161g出口側(cè)的擴(kuò)展角度為 導(dǎo)入擴(kuò)展角度θ in時(shí)，滿足以下式F5。θ in > θ 1··. (F5)BP,導(dǎo)入擴(kuò)展角度θ in比第一擴(kuò)展角度θ 1大。換言之，導(dǎo)入錐部161g的制冷 劑通路面積的增加程度大于第一錐部161e的制冷劑通路面積的增加程度。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部161g的形狀是以向制冷劑通路 的外側(cè)、即噴嘴161徑向外周側(cè)凸出的曲線形成的。此外，導(dǎo)入錐部161g和第一錐部 161e的連接部與第一實(shí)施方式相同，通過實(shí)施倒圓角等而平滑連接。其他的構(gòu)成以及動(dòng)作與第一實(shí)施方式完全相同。因此，在本實(shí)施方式的噴射器 16中，與第一實(shí)施方式同樣，即使流入噴射器161的流體變?yōu)闅庖憾酄顟B(tài)，也可以抑 制噴嘴161的噴嘴效率ηηοζ以及作為噴射器16整體的噴射器效率ne的下降。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，由于使前端擴(kuò)展角度θ in以及第一擴(kuò)展角度Θ1滿足 式F5的關(guān)系，所以可以進(jìn)一步有效地提高噴嘴效率ηηοζ。
BP,當(dāng)流入噴嘴161的氣液二相狀態(tài)的制冷劑以喉部161b —導(dǎo)入錐部161g—第 一錐部161e —第二錐部161f的順序流動(dòng)而被減壓膨脹時(shí)，氣相比例急劇增加的部位是剛 通過喉部161b后的部位。因此，通過設(shè)置導(dǎo)入錐部161g，使導(dǎo)入擴(kuò)展角度θ in比第一擴(kuò)展角度θ 1大， 從而可以擴(kuò)大制冷劑通路面積，以對(duì)應(yīng)于氣相比例的急劇增加引起的急劇的體積膨脹， 從而可以更進(jìn)一步有效地提高噴嘴效率nnoz。此外，在本實(shí)施方式的噴射器16中，由于以向制冷劑通路的外側(cè)凸出的曲線形 成基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部161g的形狀，所以可以使導(dǎo)入錐部161g的制冷劑通路面積的增 加程度平滑變化，從而可以更進(jìn)一步使噴嘴161的制冷劑的減壓過程成為近似于等熵線 的減壓過程。因此，可以更進(jìn)一步抑制噴嘴效率ηηοζ的下降。當(dāng)然，也可以以直線形成基準(zhǔn)截面中的導(dǎo)入錐部161g 的形狀。由此，除了可以 使噴嘴161的制冷劑的減壓過程近似于等熵線并抑制噴嘴效率ηηοζ的下降的效果之外， 導(dǎo)入錐部161g的加工變得容易，也可以降低噴射器的制造成本。(第三實(shí)施方式)在本實(shí)施方式中，相對(duì)于第一實(shí)施方式，如圖6所示，說明了在噴嘴161的制冷 劑通路內(nèi)配置針狀的針部件163的例子。該針部件163在噴嘴161的制冷劑通路內(nèi)被配置成相對(duì)于軸線Φ在同軸上延 伸，且形成為朝向制冷劑流動(dòng)方向軸向垂直截面面積逐漸減少的針狀。因此，在本實(shí)施 方式的噴嘴161中，在針部件163的外周面和噴嘴161的內(nèi)周面之間形成有截面圓環(huán)形狀 (環(huán)形形狀)的制冷劑通路。此外，針部件163中的、位于錐部161c內(nèi)側(cè)的部位的外周面的在基準(zhǔn)截面中的 形狀以直線形成，噴嘴161的錐部161c與第一實(shí)施方式同樣被區(qū)分為第一錐部161e和第 二錐部161f這兩部分。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，第一擴(kuò)展角度θ 1以及第二擴(kuò)展角度θ 2 滿足前述的式F3，第二擴(kuò)展角度Θ2大于第一擴(kuò)展角度Θ1。因此，在針部件163的外周面和噴嘴161的內(nèi)周面之間形成的制冷劑通路中，形 成制冷劑通路面積朝向制冷劑流動(dòng)方向逐漸擴(kuò)大的第一擴(kuò)大部164a以及配置在第一擴(kuò)大 部164a的下游側(cè)并朝向制冷劑流動(dòng)方向使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大的第二擴(kuò)大部164b。進(jìn)而，第二擴(kuò)大部164b的流體通路面積的增加程度大于第一擴(kuò)大部164a的流體 通路面積的增加程度。由此，在本實(shí)施方式中，在從喉部161b至制冷劑噴射口 161a的 范圍內(nèi)形成的截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面積變化，與第一實(shí)施方式的截面圓形狀的 制冷劑通路的面積變化相同地變化。其他的構(gòu)成以及動(dòng)作與第一實(shí)施方式完全相同。因此，在本實(shí)施方式的噴射器 16中，與第一實(shí)施方式同樣，即使流入噴射器161的流體成為氣液二相狀態(tài)，也可以抑 制噴嘴161的噴嘴效率ηηοζ以及作為噴射器16整體的噴射器效率ne的下降。進(jìn)而，在前端錐部161d中，通過配置軸向垂直截面面積逐漸減少的針部件 163，從而相對(duì)于不配置針部件163的情況，可以使前端錐部161d的制冷劑通路面積的增 加程度變大。其結(jié)果是，可以抑制從制冷劑噴射口 161a噴射的噴射制冷劑在與軸線Φ垂直的 噴嘴的徑向上不必要地?cái)U(kuò)展，并且抑制可在前端錐部161d產(chǎn)生的能量損失，從而可以更進(jìn)一步抑制噴嘴效率ηηοζ的下降。(第四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，相對(duì)于第二實(shí)施方式，如圖7所示，是在噴嘴161的制冷劑通 路內(nèi)配置了與第三實(shí)施方式相同的針部件163的例子。并且，在本實(shí)施方式中，使從喉 部161b經(jīng)導(dǎo)入錐部161g至制冷劑噴射口 161a的范圍內(nèi)形成的截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路 的面積變化，與第二實(shí)施方式的截面圓形狀的制冷劑通路的面積變化完全相同地變化。其他的構(gòu)成以及動(dòng)作與第二實(shí)施方式相同。因此，在本實(shí)施方式的噴射器16 中，可以得到與第二實(shí)施方式相同的效果，并且與第三實(shí)施方式同樣，可以抑制從制冷 劑噴射口 161a噴射的噴射制冷劑在與軸線Φ垂直的噴嘴161的徑向上不必要地?cái)U(kuò)展，并 且可以抑制前端錐部161d的噴嘴效率ηηοζ的下降。(第五實(shí)施方式)在第三、第四實(shí)施方式中，說明了為了使針部件163的外周面和噴嘴161的內(nèi)周 面之間形成的截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面積變化與第一、第二實(shí)施方式中的制冷劑 通路的面積變化同樣地變化，而將錐部161c區(qū)分為基準(zhǔn)截面中的擴(kuò)展角度不同的第一錐 部161e、第二錐部161f這兩部分的例子，但是，在本實(shí)施方式中，如圖8所示，使針部 件163的形狀變化。具體地說，本實(shí)施方式的針部件163朝向制冷劑流動(dòng)方向順次被分為導(dǎo)入縮小 部163a、第一縮小部163b、第二縮小部163c這三個(gè)縮小部。并且，導(dǎo)入縮小部163a的 面積的縮小程度比第一縮小部163b的面積的縮小程度大，第二縮小部163c的面積的縮小 程度比第一縮小部163b的面積的縮小程度大。此外，基準(zhǔn)截面中的噴嘴161的錐部161c的形狀以直線形成。因此，本實(shí)施方 式的錐部161c未被分為第一錐部161e、第二錐部161。由此，在本實(shí)施方式中，使在從噴嘴161的喉部161b至制冷劑噴射口 161a的范 圍內(nèi)形成的截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面積變化與第二實(shí)施方式的截面圓形狀的制冷 劑通路的面積變化完全同樣地變化。其他的構(gòu)成以及動(dòng)作與第二實(shí)施方式相同。因此，在本實(shí)施方式的噴射器16中，可以得到與第四實(shí)施方式相同的效果。當(dāng) 然，即使從針部件163取消導(dǎo)入縮小部163a，而在噴嘴161上形成導(dǎo)入錐部161g也可以 得到相同的效果。進(jìn)而，由于和針部件163—起形成制冷劑通路的噴嘴161的錐部161c 在基準(zhǔn)截面中的形狀以直線形成，所以錐部161c的加工也變?nèi)菀住２⑶?，如果從本?shí)施方式的針部件163取消導(dǎo)入縮小部163a，也可以使在從噴 嘴161的喉部161b至制冷劑噴射口 161a的范圍內(nèi)形成的截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面 積變化與第一實(shí)施方式的截面圓形狀的制冷劑通路的面積變化完全同樣地變化。由此， 可以得到與第三實(shí)施方式相同的效果。(第六實(shí)施方式)在本實(shí)施方式中，為了使在針部件163的外周面和噴嘴161的內(nèi)周面之間形成的 截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面積變化與第一、第二實(shí)施方式的制冷劑通路的面積變化 同樣地變化，如圖9所示，將錐部161c分為基準(zhǔn)截面中的擴(kuò)展角度不同的第一錐部161e 和第二錐部161f這兩部分，并且同時(shí)使針部件163的形狀變化。更具體地說，在本實(shí)施方式中，通過噴嘴161和針部件163使制冷劑通路的面積變化，其中，噴嘴161形成有基準(zhǔn)截面中的擴(kuò)展角度雖然不同但是與第二實(shí)施方式相同 的導(dǎo)入錐部161g、第一錐部161e、第二錐部161f、前端錐部161d，針部件163形成有軸 向截面面積的縮小程度雖然不同但是與第五實(shí)施方式相同的第一縮小部163b、第二縮小 部 163c。 其他的構(gòu)成以及動(dòng)作與第二實(shí)施方式相同。因此，在本實(shí)施方式的噴射器16 中，可以得到與第四實(shí)施方式相同的效果。當(dāng)然，即使從針部件163取消導(dǎo)入縮小部 163a,而在噴嘴161上形成導(dǎo)入錐部161g也可以得到相同的效果。此外，作為本實(shí)施方式的噴嘴161，采用形成有基準(zhǔn)截面中的擴(kuò)展角度雖然不同 但是與第一實(shí)施方式相同的第一錐部161e、第二錐部161f、前端錐部161d的噴嘴161， 因此，可以使截面圓環(huán)形狀的制冷劑通路的面積變化與第一實(shí)施方式的截面圓形狀的制 冷劑通路的面積變化完全同樣地變化。由此，可以得到與第三實(shí)施方式同樣的效果。如以上那樣，通過適當(dāng)?shù)馗淖儾⒔M合針部件163的外周面以及噴嘴161的內(nèi)周面 的形狀，可以使在針部件163的外周面以及噴嘴161的內(nèi)周面之間形成的截面圓環(huán)形狀的 制冷劑通路的面積變化與第一、第二實(shí)施方式中的制冷劑通路的面積變化同樣地變化。(其他的實(shí)施方式)本發(fā)明不限于上述的實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的本意的范圍內(nèi)，可以進(jìn)行以 下各種變形。(1)在上述的實(shí)施方式中，說明了對(duì)于由配置在噴嘴161上游側(cè)的分支部14分支 制冷劑流的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10應(yīng)用噴射器16的例子，但是本發(fā)明的應(yīng)用不限于 此。例如，也可以在圖1所示的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10中，將膨脹閥13配置在從 分支部14至噴射器16的噴嘴161入口側(cè)的噴嘴側(cè)配管15a上。例如可以適用于如下的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，如圖10所示那樣，取消收集 器12b、膨脹閥13、分支部14、吸引口側(cè)配管15b，在噴射器16的擴(kuò)散器部162c的下游 側(cè)配置低壓側(cè)氣液分離器(儲(chǔ)蓄器(accumulator)) 20，使由儲(chǔ)蓄器20分離的液相制冷劑流 入吸引側(cè)蒸發(fā)器19。在該循環(huán)中，進(jìn)而也可以取消流出側(cè)蒸發(fā)器17。例如還可以適用于如下的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，如圖11所示，取消流出側(cè) 蒸發(fā)器17，設(shè)置有使從噴射器16流出的低壓制冷劑和從分支部14流入吸引口側(cè)配管15b 的高壓制冷劑進(jìn)行熱交換的內(nèi)部熱交換器21。根據(jù)該循環(huán)，由于可以使流入吸引側(cè)蒸發(fā) 器19的制冷劑的焓下降，所以可以擴(kuò)大在吸引側(cè)蒸發(fā)器19可以發(fā)揮的冷凍能力。例如還可以適用于如下的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，如圖12所示，在噴射器16 的出口側(cè)配置分支部14，將被分支的一方制冷劑供應(yīng)給流出側(cè)蒸發(fā)器17，使另一方制冷 劑流入吸引側(cè)蒸發(fā)器19。(2)在上述實(shí)施方式中，說明了采用通常的氟利昂系制冷劑作為制冷劑的例子， 但是制冷劑的種類不限于此。例如，也可以使用碳化氫系制冷劑、二氧化碳。進(jìn)而，在 高壓側(cè)制冷劑壓力超過制冷劑的臨界壓力的超臨界冷凍循環(huán)中也可以適用本發(fā)明的噴射
ο(3)在上述的各實(shí)施方式中，說明了在車輛用空調(diào)裝置(車輛用冷凍循環(huán)裝置) 用的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置10中適用本發(fā)明的噴射器的例子，但是本發(fā)明的噴射器的 應(yīng)用不限于此?？蓱?yīng)用在工作用冷藏·冷藏裝置、自動(dòng)售貨機(jī)用冷卻裝置、附有冷藏功能陳列柜等靜置用噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以應(yīng)用于噴射器式制冷劑循環(huán)裝置 以外。(4)在上述實(shí)施方式中，將流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19組裝成一體構(gòu) 造，但是作為其具體的手段，也可以例如由鋁構(gòu)成流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19 的構(gòu)成零件，通過軟釬焊接合成一體構(gòu)造。進(jìn)而，通過螺栓固定等機(jī)械式卡合手段，也 可以隔開例如IOmm以下程度的間隔而結(jié)合成一體。此外，作為流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19，可以采用翅片管 (fin-and-tube)型的熱交換器，作為將流出側(cè)蒸發(fā)器17和吸引側(cè)蒸發(fā)器19的翅片共用 化、由與翅片接觸的管結(jié)構(gòu)來分割的結(jié)構(gòu)而形成一體化。

(5)在上述的實(shí)施方式中，將流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19作為室內(nèi)側(cè) 熱交換器構(gòu)成，將散熱器12作為向大氣側(cè)散熱的室外熱交換器構(gòu)成，但是，相反地，也 可以將本發(fā)明的噴射器應(yīng)用于將流出側(cè)蒸發(fā)器17以及吸引側(cè)蒸發(fā)器19作為從大氣等熱源 吸熱的室外側(cè)熱交換器構(gòu)成，并且將散熱器12作為加熱空氣或者水等被加熱制冷劑的室 內(nèi)側(cè)熱交換器構(gòu)成的熱泵循環(huán)。上述的實(shí)施方式的技術(shù)特征，只要不矛盾，可以適當(dāng)?shù)亟M合。
權(quán)利要求
1.一種噴射器，其具有噴嘴(161)，其使流體減壓膨脹并從流體噴射口(161a)噴射；以及 基體(162)，其形成有流體吸引口(162a)和升壓部(162c)，所述流體吸引口(162a) 通過從所述流體噴射口(161a)噴射的高速度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部(162c) 將所述噴射流體和從所述流體吸引口(162a)吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換 為壓力能量，在所述噴嘴(161)的形成流體通路的內(nèi)周面上設(shè)有 喉部(161b)，其使所述流體通路的流體通路面積最??；第一錐部(161e)，其配置在所述喉部(161b)的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng) 方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；第二錐部(161f)，其配置在所述第一錐部(161e)的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的 流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部(161d)，其配置在從所述第二錐部(161f)的出口側(cè)至所述流體噴射口 (161a)的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大， 當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴(161)的軸線(Φ)在內(nèi)的軸向截面為基準(zhǔn)截面時(shí)， 所述基準(zhǔn)截面中的所述第二錐部(161f)出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度(9 大于所述基準(zhǔn) 截面中的所述第一錐部(161e)出口側(cè)的第一擴(kuò)展角度(Θ 1)， 所述基準(zhǔn)截面中的所述前端錐部(161d)出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度(θ;3)小于所述第二 擴(kuò)展角度(θ 2)。
2.如權(quán)利要求1所述的噴射器，其中，所述基準(zhǔn)截面中的所述第二錐部(161f)的形狀是以向所述流體通路側(cè)凸出的曲線形 成的。
3.如權(quán)利要求1所述的噴射器，其中，所述基準(zhǔn)截面中的所述第二錐部(161f)的形狀是以直線形成的。
4.如權(quán)利要求1所述的噴射器，其中，在所述噴嘴(161)的形成流體通路的內(nèi)周面還設(shè)有導(dǎo)入錐部(161g)，導(dǎo)入錐部 (161g)配置在從所述喉部(161b)至所述第一錐部(161e)的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體 的流動(dòng)方向使流體通路面積逐漸擴(kuò)大，所述基準(zhǔn)截面中的所述導(dǎo)入錐部(161g)出口側(cè)的導(dǎo)入擴(kuò)展角度(θ η)大于所述第一 擴(kuò)展角度(θ 1)。
5.如權(quán)利要求4所述的噴射器，其中，所述基準(zhǔn)截面中的所述導(dǎo)入錐部(161g)的形狀是以向所述噴嘴(161)徑向外周側(cè)凸 出的曲線形成的。
6.如權(quán)利要求4所述的噴射器，其中，所述基準(zhǔn)截面中的所述導(dǎo)入錐部(161g)的形狀是以直線形成的。
7.如權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的噴射器，其中，所述第二擴(kuò)展角度(θ 2)是所述第一擴(kuò)展角度(θ 1)的1.33倍以上。
8.—種噴射器，其具有噴嘴(161)，其使流體減壓膨脹并從流體噴射口(161a)噴射；以及基體(162)，其形成有流體吸引口(162a)和升壓部(162c)，所述流體吸引口(162a) 通過從所述流體噴射口(161a)噴射的高速度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部(162c) 將所述噴射流體和從所述流體吸引口(162a)吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換 為壓力能量，在所述噴嘴(161)的形成流體通路的內(nèi)周面上設(shè)有 喉部(161b)，其使所述流體通路的流體通路面積最?。坏谝诲F部(161e)，其配置在所述喉部(161b)的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng) 方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；第二錐部(161f)，其配置在所述第一錐部(161e)的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的 流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部(161d)，其配置在從所述第二錐部(161f)的出口側(cè)至所述流體噴射口 (161a)的范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大，所述第二錐部(161f)的所述流體通路面積的增加程度大于所述第一錐部(161e)的所 述流體通路面積的增加程度，進(jìn)而，當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴(161)的軸線(Φ)在內(nèi)的軸向截面為基準(zhǔn)截面時(shí)，所述基 準(zhǔn)截面中的所述前端錐部(161d)出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度(θ;3)小于所述基準(zhǔn)截面中的所 述第一錐部(161e)以及第二錐部(161f)出口側(cè)的出口擴(kuò)展角度(Θ2)。
9. 一種噴射器，其具有噴嘴(161)，其使流體減壓膨脹并從流體噴射口(161a)噴射； 針部件(163)，其配置在所述噴嘴(161)的流體通路的內(nèi)部，并沿流體流動(dòng)方向延 伸；以及基體(162)，其形成有流體吸引口(162a)和升壓部(162c)，所述流體吸引口(162a) 通過從所述流體噴射口(161a)噴射的高速度的噴射流體來吸引流體，所述升壓部(162c) 將所述噴射流體和從所述流體吸引口(162a)吸引的吸引流體的混合流體的速度能量轉(zhuǎn)換 為壓力能量，在所述噴嘴(161)的形成流體通路的內(nèi)周面上設(shè)有 喉部(161b)，其使所述流體通路的流體通路面積最?。诲F部(161c)，其配置在所述喉部(161b)的下游側(cè)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向 使所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部(161d)，其配置在從所述錐部(161c)的下游側(cè)至所述流體噴射口(161a)的 范圍內(nèi)，并朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使流體通路面積逐漸擴(kuò)大，在所述錐部(161c)和所述針部件(163)的外周面之間形成的流體通路上形成有朝 向所述噴射流體的流動(dòng)方向且所述流體通路面積逐漸擴(kuò)大的第一擴(kuò)大部(164a)以及配置 在所述第一擴(kuò)大部(164a)的下游側(cè)且朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向使所述流體通路面積 逐漸擴(kuò)大的第二擴(kuò)大部(164b)，所述第二擴(kuò)大部(164b)的流體通路面積的增加程度大于所述第一擴(kuò)大部(164a)的流 體通路面積的增加程度，進(jìn)而，當(dāng)設(shè)包含所述噴嘴(161)的軸線(Φ)在內(nèi)的軸向截面為基準(zhǔn)截面時(shí)，所述基 準(zhǔn)截面中的所述前端錐部(161d)出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度(θ;3)小于所述基準(zhǔn)截面中的所述錐部(161c)出口側(cè)的出口擴(kuò)展角度(θ 2)。
10.如權(quán)利要求9所述的噴射器，其中，所述錐部(161c)由在所述喉部(161b)的下游側(cè)配置的第一錐部(161e)以及在所述 第一錐部(161e)的下游側(cè)配置的第二錐部(161f)構(gòu)成，所述基準(zhǔn)截面中的所述第二錐部(161f)出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度(9 大于所述基準(zhǔn) 截面中的所述第一錐部(161e)出口側(cè)的第一擴(kuò)展角度(Θ 1)，進(jìn)而，所述針部件(163)的外周面中的、位于所述錐部(161c)內(nèi)側(cè)的部位的在所述 基準(zhǔn)截面中的形狀是以直線形成的。
11.如權(quán)利要求9所述的噴射器，其中，所述基準(zhǔn)截面中的所述錐部(161c)的形狀是以直線形成的，進(jìn)而，所述針部件(163)中的、位于所述錐部(161c)內(nèi)側(cè)的部位由朝向所述噴射流 體的流動(dòng)方向截面面積逐漸縮小的第一縮小部(163b)以及配置在所述第一縮小部(163b) 的下游側(cè)且所述流體通路面積逐漸縮小的第二縮小部(163c)構(gòu)成，所述第一縮小部(163b)的面積的縮小程度小于所述第二縮小部(163c)的面積的縮小程度。
12.如權(quán)利要求9所述的噴射器，其中，所述錐部(161c)由在所述喉部(161b)的下游側(cè)設(shè)置的第一錐部(161e)以及在所述 第一錐部(161e)的下游側(cè)設(shè)置的第二錐部(161f)構(gòu)成，進(jìn)而，在所述針部件(163)中的、位于所述第一錐部(161e)內(nèi)側(cè)并形成所述第一擴(kuò) 大部(164a)的部位設(shè)有朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向截面面積逐漸縮小的第一縮小部 (163b),在所述針部件(163)中的、位于所述第二錐部(161f)內(nèi)側(cè)并形成所述第二擴(kuò)大 部(164b)的部位設(shè)有朝向所述噴射流體的流動(dòng)方向截面面積逐漸縮小的第二縮小部 (163c)。
13.如權(quán)利要求10所述的噴射器，其中，在所述內(nèi)周面設(shè)有配置在從喉部(161b)至所述錐部(161c)的范圍內(nèi)并朝向所述噴射 流體的流動(dòng)方向流體通路面積逐漸擴(kuò)大的導(dǎo)入錐部(161g)，所述基準(zhǔn)截面中的所述導(dǎo)入錐部(161g)出口側(cè)的導(dǎo)入擴(kuò)展角度(θ η)大于所述第一 擴(kuò)展角度(θ 1)。
全文摘要
提供一種噴射器，其在使制冷劑減壓膨脹的噴嘴(161)的制冷劑通路上設(shè)有喉部(161b)，其使制冷劑通路面積最??；第一錐部(161e)，其在喉部(161b)的下游側(cè)使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大；第二錐部(161f)，其在第一錐部(161e)的下游側(cè)使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大；以及前端錐部(161d)，其在從第二錐部(161f)的出口側(cè)至制冷劑噴射口(161a)的范圍內(nèi)使制冷劑通路面積逐漸擴(kuò)大。第二錐部(161f)出口側(cè)的第二擴(kuò)展角度(θ2)大于第一錐部(161e)出口側(cè)的第一擴(kuò)展角度(θ1)，前端錐部(161d)出口側(cè)的前端擴(kuò)展角度(θ3)小于第二擴(kuò)展角度(θ2)。
文檔編號(hào)F04F5/00GK102022387SQ201010271330
公開日2011年4月20日 申請(qǐng)日期2010年9月1日 優(yōu)先權(quán)日2009年9月10日
發(fā)明者五丁美歌, 尾形豪太, 山田悅久, 西島春幸 申請(qǐng)人:株式會(huì)社電裝