一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法
【專利摘要】本發(fā)明提供了一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法，所述方法包括以下步驟：I、運用直流功率曲線確定方法獲得直流功率預(yù)測曲線，并修正直流送受端電網(wǎng)的發(fā)電計劃；II、根據(jù)直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法調(diào)整直流功率。該方法能靈活給定直流功率定值，合理安排直流功率曲線，充分利用送受端電網(wǎng)的調(diào)節(jié)資源及互補調(diào)節(jié)特性，使直流送受端電網(wǎng)同時參與風(fēng)電功率波動的調(diào)節(jié)，擴大風(fēng)電消納范圍，提高風(fēng)電消納能力。
【專利說明】
一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ] 本發(fā)明涉及一種電力系統(tǒng)自動化領(lǐng)域的方法，具體講涉及一種跟隨風(fēng)電功率波動 調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 人們對電能的應(yīng)用和認(rèn)識是首先從直流開始的。法國物理學(xué)家和電氣技師M.德 普勒于1882年將裝設(shè)在米斯巴赫煤礦中的3馬力直流發(fā)電機所發(fā)的電能，以1500~2000 伏直流電壓，送到了 57公里以外的慕尼黑國際博覽會上，完成了第一次輸電試驗。此后在 20世紀(jì)初，試驗性的直流輸電的電壓、功率和距離分別達(dá)到過125千伏、20兆瓦和225公 里。但由于采用直流發(fā)電機串聯(lián)獲得高壓直流電源，受端電動機也是用串聯(lián)方式運行，不但 高壓大容量直流電機的換向困難而受到限制，串聯(lián)運行的方式也比較復(fù)雜，可靠性差，因此 直流輸電在近半個世紀(jì)的時期里沒有得到進(jìn)一步發(fā)展。在20世紀(jì)30~50年代，人們探索 用各種器件構(gòu)成換流器作為直流高電壓電源，以替代直流發(fā)電機，從而研制了可控汞弧閥 換流器，為發(fā)展高壓大功率直流輸電開辟了道路。1954年瑞典本土和哥德蘭島之間建成一 條96公里長的海底電纜直流輸電線，直流電壓為± 100千伏，傳輸功率為20兆瓦，是世界 上第一條工業(yè)性的高壓直流輸電線，自果特蘭島直流輸電工程建成以來，直流輸電又重新 被人們所重視并迅速崛起。50年代后期可控硅整流元件的出現(xiàn)，為換流設(shè)備的制造開辟了 新的途徑。20世紀(jì)70年代，隨著可控硅技術(shù)的突飛猛進(jìn)的發(fā)展，高壓直流輸電的技術(shù)優(yōu)勢 也日趨明顯。30年來，隨著電力電子技術(shù)的進(jìn)步，直流輸電有了新的發(fā)展。到80年代世界 上已投入運行的直流輸電工程共有近30項，總輸送容量約2萬兆瓦，最長的輸送距離超過 1千公里。
[0003] 由于能源與負(fù)荷存在分布極不均勻的問題，一次能源資源主要分布在人口密度 低、用能需求小、經(jīng)濟欠發(fā)達(dá)的西南、西北和北部邊遠(yuǎn)地區(qū)。負(fù)荷主要集中在東中部經(jīng)濟發(fā) 達(dá)地區(qū)。根據(jù)預(yù)測，未來這一現(xiàn)狀仍將持續(xù)，中國電力流向仍將呈現(xiàn)大規(guī)模西電東送和北電 南送的總體格局。而根據(jù)直流輸電的技術(shù)特點，未來直流輸電將定位于中國大型能源基地 的遠(yuǎn)距離、大容量外送，如西南水電基地、西北及新疆等煤電、風(fēng)電基地和跨國電力均可通 過直流輸送。
[0004] 目前，中國已建成投運的直流工程，其功率安排一般按二段式功率曲線或恒定功 率的方式安排，當(dāng)送端電網(wǎng)含有大規(guī)模風(fēng)電時，這一方式安排需要送端電網(wǎng)獨自承擔(dān)風(fēng)電 功率波動引起的調(diào)峰、調(diào)頻等壓力，當(dāng)直流送端電網(wǎng)風(fēng)電裝機規(guī)模較大時，往往因直流送端 電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力有限而引起棄風(fēng)現(xiàn)象，造成經(jīng)濟損失，直流功率的此種安排方式不能充分利 用直流送受端電網(wǎng)的互補調(diào)節(jié)特性及受端電網(wǎng)的調(diào)節(jié)能力，不能適應(yīng)大規(guī)模風(fēng)電的發(fā)展外 送。
[0005] 現(xiàn)有技術(shù)中，常規(guī)直流功率安排一般按照恒定功率的方式或二段式功率曲線的 方式，此種方式適合輸送功率比較平穩(wěn)的常規(guī)電源，當(dāng)直流送端電網(wǎng)包含較大規(guī)模的風(fēng)電 時，由于風(fēng)電一般分布在遠(yuǎn)離負(fù)荷中心的偏遠(yuǎn)地區(qū)，其所在的區(qū)域電網(wǎng)消納能力有限，一般 需要通過直流將風(fēng)電遠(yuǎn)距離輸送到負(fù)荷中心地區(qū)，而由于送端電網(wǎng)較為薄弱且調(diào)節(jié)能力有 限，因此，當(dāng)風(fēng)電規(guī)模較大時，往往送端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力不足，會引起大規(guī)模棄風(fēng)現(xiàn)象，造成經(jīng) 濟損失，不利于風(fēng)電的消納。一般負(fù)荷中心地區(qū)電網(wǎng)規(guī)模較大，且負(fù)荷中心地區(qū)與風(fēng)電送端 電網(wǎng)具有一定的互補調(diào)節(jié)特性，如季節(jié)差異、負(fù)荷特性差異以及電源結(jié)構(gòu)差異等，現(xiàn)有的常 規(guī)直流采用的功率安排方式不利于充分利用直流送受端電網(wǎng)的互補調(diào)節(jié)特性，不利于提高 風(fēng)電的消納能力，在未來風(fēng)電大規(guī)模發(fā)展的情況下，現(xiàn)有技術(shù)中的常規(guī)直流功率安排方式 已不能適應(yīng)電網(wǎng)發(fā)展的要求。
[0006] 因此，本發(fā)明提供了一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法，該方法可 靈活給定直流功率定值，結(jié)合不同時間尺度的風(fēng)電功率預(yù)測值接電力系統(tǒng)發(fā)電計劃，合理 給定不同時間尺度的直流功率去心啊，不斷細(xì)化直流功率曲線，并通過直流功率曲線的靈 活合理安排，充分利用送受端電網(wǎng)的調(diào)節(jié)資源及互補調(diào)節(jié)特性，使直流送受端電網(wǎng)同時參 與風(fēng)電功率波動的調(diào)節(jié)，擴大風(fēng)電消納范圍，提高風(fēng)電消納能力。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007] 為克服上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率 調(diào)整方法。
[0008] 實現(xiàn)上述目的所采用的解決方案為：
[0009] 一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法，所述方法包括以下步驟：
[0010] I、運用直流功率曲線確定方法獲得直流功率預(yù)測曲線，并修正直流送受端電網(wǎng)的 發(fā)電計劃；
[0011] II、根據(jù)直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法調(diào)整直流功率。
[0012] 優(yōu)選地，所述直流功率曲線確定方法包括以下：
[0013] 步驟1 :判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史 數(shù)據(jù)，或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率長期預(yù)測 結(jié)果；
[0014] 步驟2:判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史 數(shù)據(jù)，或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率中期預(yù)測 結(jié)果；
[0015] 步驟3 :根據(jù)所述風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果和直流送受端電網(wǎng)長期發(fā)電計劃，采用 風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率長期預(yù)測曲線；
[0016] 步驟4 :根據(jù)所述直流功率長期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃；
[0017] 步驟5 :根據(jù)所述風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計 劃，采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率中期預(yù)測曲線；
[0018] 步驟6 :根據(jù)所述直流功率中期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃；
[0019] 步驟7 :根據(jù)風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃， 采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率短期預(yù)測曲線；
[0020] 步驟8 :根據(jù)直流功率短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃；
[0021] 步驟9 :根據(jù)風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計 劃，采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率超短期預(yù)測曲線；
[0022] 步驟10 :根據(jù)直流功率超短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃， 給出直流送受端電網(wǎng)發(fā)電機組出力基值。
[0023] 優(yōu)選地，所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法為：考慮風(fēng)電功率波動、直流 送端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力和調(diào)節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力和調(diào)節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)對直流 輸送電力的需求及直流利用小時數(shù)，結(jié)合風(fēng)電功率的長期預(yù)測、中期預(yù)測、短期預(yù)測、超短 期預(yù)測的結(jié)果，結(jié)合電網(wǎng)長期發(fā)電計劃、中期發(fā)電計劃、短期發(fā)電計劃、超短期發(fā)電計劃，給 出不同時間尺度的直流功率安排的方法。
[0024] 優(yōu)選地，所述直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法為：考慮直流送端電網(wǎng) 和受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力、直流功率輸送能力、直流功率分接開關(guān)調(diào)節(jié)能力和不同的調(diào)整策略， 通過直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)機組和緊急負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組，及直流送端 電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的AGC機組和直流功率的自動調(diào)整來調(diào)節(jié)直流送端電網(wǎng)的風(fēng)電功率波動 的方法。
[0025] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明提供的方案具有以下優(yōu)異效果：
[0026] 本發(fā)明提供的方法中，利用一種風(fēng)電基地外送系統(tǒng)的直流功率曲線確定方法，給 出考慮多時間尺度、綜合多因素的直流功率曲線安排，通過逐步細(xì)化、靈活合理安排直流功 率曲線，有效擴大風(fēng)電功率波動的調(diào)節(jié)范圍，提高風(fēng)電消納能力。在此基礎(chǔ)上，提出一種直 流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法，利用直流送受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào) 整風(fēng)電功率的大幅波動，利用直流送受端電網(wǎng)AGC機組實時調(diào)整直流功率的常規(guī)波動，以 此，通過直流功率的實時調(diào)節(jié)，使直流送受端電網(wǎng)同時參與風(fēng)電功率波動的實時調(diào)節(jié)，應(yīng)對 風(fēng)電功率預(yù)測誤差及風(fēng)電功率的大幅實時隨機波動。
[0027] 本發(fā)明所提方法中，直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法考慮了直流送受 端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力、直流輸送功率限制、直流分接開關(guān)調(diào)節(jié)能力、不同的調(diào)整原則等因素，給 出的直流功率實時調(diào)整步驟實際可行且合理。在不同時間尺度直流功率曲線確定的情況 下，通過直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整，有效處理風(fēng)電功率預(yù)測誤差及風(fēng)電功率 的大幅隨機波動，提尚電力系統(tǒng)運彳丁的安全穩(wěn)定性。
[0028] 本發(fā)明提供的風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率曲線確定方法，可以在實際電力系統(tǒng) 調(diào)度運行部門中應(yīng)用。通過直流功率曲線的靈活安排，可以有效地擴大風(fēng)電功率波動的調(diào) 節(jié)范圍，提高風(fēng)電消納能力。本發(fā)明中直流功率曲線的確定考慮了直流利用小時數(shù)限制、直 流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力及調(diào)節(jié)成本限制、直流額定功率限制、直流受端電網(wǎng)電力需求限制 等因素，可保證所給出的直流功率曲線實際可行且合理。本發(fā)明中直流功率曲線的確定方 法考慮了多個時間尺度，可對直流功率曲線進(jìn)行逐步細(xì)化，并將不同時間尺度的直流功率 曲線用于修正電力系統(tǒng)發(fā)電計劃。
[0029] 本發(fā)明提供的方法，可以在實際電力系統(tǒng)調(diào)度運行部門中應(yīng)用，可以有效擴大風(fēng) 電功率波動的調(diào)節(jié)范圍，提高風(fēng)電消納能力，提高電力系統(tǒng)運行的安全穩(wěn)定性，所提方法還 可推廣應(yīng)用于光伏等其他間歇式電源直流外送系統(tǒng)中。
【附圖說明】
[0030] 圖1為本發(fā)明中風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率曲線確定方法流程圖；
[0031] 圖2為本發(fā)明中風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法流程圖；
[0032] 圖3為本實施例中風(fēng)電直流外送系統(tǒng)；
[0033] 圖4為本實施例中提供的典型日風(fēng)電功率波動曲線、直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向 下調(diào)節(jié)能力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求曲線；
[0034] 圖5為本實施例中長期直流功率安排曲線圖；
[0035] 圖6為本實施例中中期直流功率安排曲線圖；
[0036] 圖7為本實施例中超短期直流功率安排曲線圖；
[0037] 圖8為本發(fā)明中直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法流程圖；
[0038] 圖9為本發(fā)明中直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法中按直流送端電網(wǎng) 優(yōu)先調(diào)節(jié)策略調(diào)整流程圖；
[0039] 圖10為本實施例中按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略得到的直流功率實時調(diào)整結(jié)果 曲線圖；
[0040] 圖11為本實施例中按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略得到的直流功率實 時調(diào)整結(jié)果曲線圖；
[0041] 圖12為本實施例中按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略得到的直流功 率實時調(diào)整結(jié)果曲線圖；
[0042] 圖13為本實施例中按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略且考慮直流分接開關(guān)調(diào)節(jié)能力 時得到的直流功率實時調(diào)整結(jié)果曲線圖；
[0043] 圖14為本實施例中按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略且考慮直流分接開 關(guān)調(diào)節(jié)能力時得到的直流功率實時調(diào)整結(jié)果曲線圖；
[0044] 圖15為本實施例中按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略且考慮直流分 接開關(guān)調(diào)節(jié)能力時得到的直流功率實時調(diào)整結(jié)果曲線圖。
【具體實施方式】
[0045] 下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的【具體實施方式】做進(jìn)一步的詳細(xì)說明。
[0046] 本發(fā)明提供一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法，該方法包括以下步 驟：
[0047] I、運用直流功率曲線確定方法獲得直流功率預(yù)測曲線，并修正直流送端電網(wǎng)和受 端電網(wǎng)的發(fā)電計劃；
[0048] II、根據(jù)直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法，實時調(diào)整直流功率。
[0049] 步驟I中，獲得的直流功率預(yù)測曲線包括直流功率長期預(yù)測曲線、直流功率中期 預(yù)測曲線、直流功率短期預(yù)測曲線和直流功率超短期預(yù)測曲線。
[0050] 其中，長期可指一年內(nèi)；中期可指一月內(nèi)；短期可指72小時內(nèi)，以1小時為間隔； 超短期可指4小時內(nèi)，以15min為間隔。而各具體時長、間隔可根據(jù)實際應(yīng)用系統(tǒng)其需要規(guī) 定，不應(yīng)以此為固定數(shù)值。
[0051] 如圖1所示，圖1為本發(fā)明直流功率曲線確定方法流程圖，步驟I中，直流功率曲 線確定方法包括以下：
[0052] 步驟一、獲取相關(guān)參數(shù)；
[0053] 步驟二、判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史 數(shù)據(jù)，或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率長期預(yù)測 結(jié)果；
[0054] 步驟三、判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史 數(shù)據(jù)，或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率中期預(yù)測 結(jié)果；
[0055] 步驟四、根據(jù)所述風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果和直流送受端電網(wǎng)長期發(fā)電計劃，采用 風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率長期預(yù)測曲線；
[0056] 步驟五、根據(jù)所述直流功率長期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃；
[0057] 步驟六、根據(jù)所述風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計 劃，采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率中期預(yù)測曲線；
[0058] 步驟七、根據(jù)所述直流功率中期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃；
[0059] 步驟八、根據(jù)風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃， 采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率短期預(yù)測曲線；
[0060] 步驟九、根據(jù)直流功率短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃；
[0061] 步驟十、根據(jù)風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計 劃，采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率超短期預(yù)測曲線；
[0062] 步驟十一：根據(jù)直流功率超短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃， 給出直流送受端電網(wǎng)發(fā)電機組出力基值。所述直流送受端電網(wǎng)指直流送端電網(wǎng)和直流受端 電網(wǎng)。
[0063] 上述步驟一中，獲取的相關(guān)參數(shù)包括：
[0064] 1、風(fēng)電場規(guī)劃用數(shù)據(jù)，具體包括風(fēng)電年發(fā)電量等。
[0065] 2、風(fēng)電場風(fēng)電功率歷史統(tǒng)計數(shù)據(jù)。新建風(fēng)電場無該數(shù)據(jù)內(nèi)容。
[0066] 3、風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果，如風(fēng)電場一年的發(fā)電量預(yù)測值。
[0067] 4、風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果，如風(fēng)電場一周或幾個月的預(yù)測結(jié)果，以天為預(yù)測單位。
[0068] 5、風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果，如風(fēng)電場提前l(fā)_48h或72h的預(yù)測結(jié)果，以小時為預(yù)測 單位。
[0069] 6、風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果，如風(fēng)電場提前幾小時或幾十分鐘的預(yù)測結(jié)果，以15 分鐘為預(yù)測單位。
[0070] 7、直流送受端電網(wǎng)長期發(fā)電計劃，包括直流送端電網(wǎng)長期發(fā)電計劃和直流受端電 網(wǎng)長期發(fā)電計劃。
[0071] 8、直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃，包括直流送端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃和直流受端電 網(wǎng)中期發(fā)電計劃。
[0072] 9、直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃，包括直流送端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃和直流受端電 網(wǎng)短期發(fā)電計劃。
[0073] 10、直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃，包括直流送端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃和直流 受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃。
[0074] 上述參數(shù)中，若風(fēng)電場風(fēng)電功率歷史統(tǒng)計數(shù)據(jù)不存在，則參考風(fēng)電場規(guī)劃用數(shù)據(jù) 為參考依據(jù)；若風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果和風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果參數(shù)不存在，則可根據(jù)風(fēng) 電場規(guī)劃用數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)測。
[0075] 如圖2所示，圖2為風(fēng)電基地外送系統(tǒng)的直流功率安排方法流程圖，步驟四、六、 八、十中所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法為：考慮風(fēng)電功率波動、直流送端電網(wǎng) 調(diào)節(jié)能力和調(diào)節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力和調(diào)節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)對直流輸送電力 的需求及直流利用小時數(shù)，結(jié)合風(fēng)電功率的長期預(yù)測、中期預(yù)測、短期預(yù)測、超短期預(yù)測的 結(jié)果，結(jié)合電網(wǎng)長期發(fā)電計劃、中期發(fā)電計劃、短期發(fā)電計劃、超短期發(fā)電計劃，給出不同時 間尺度的直流功率安排的方法。
[0076] 包括以下步驟：
[0077] 步驟一、獲取相關(guān)參數(shù)，包括：（1)直流額定功率PDN;
[0078] (2)直流最小輸送功率PD__;
[0079] (3)直流累積運行時間TDA;
[0080] (4)直流累積輸送電量Qda;
[0081] (5)直流利用小時數(shù)TDE;
[0082] (6)風(fēng)電功率曲線（TW，PW);
[0083] (7)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對直流輸送功率的需求曲線（Tw，P。 need)，
[0084] (8)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力曲線（Tw，P s w_ down-limit^ ，
[0085] (9)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力曲線（Tw，Py_ down-limit^ ，
[0086] (10)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的調(diào)節(jié)成本Cs w d_;
[0087] (11)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的調(diào)節(jié)成本
[0088] (12)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送電力能力曲線 (T P ) ·*· sc_up_limit/ 〇
[0089] 步驟二、根據(jù)直流利用小時數(shù)，按下式確定所述直流按利用小時數(shù)折算成的功率 Pde:
[0090]
[0091] 式中，PDN為直流額定功率，T DE為直流利用小時數(shù)。
[0092] 直流利用小時數(shù)指直流年輸送電量與直流額定功率的比值。需要說明的是，若直 流運行有利用小時數(shù)的要求則有這一約束，否則可去掉該約束，即設(shè)置利用小時數(shù)小于或 等于0即可。
[0093] 步驟三、比較風(fēng)電功率？"和直流受端電網(wǎng)對直流輸送功率的需求P^_d，若P w< P。 _d，則直接確定所述直流功率為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力與風(fēng)電功率之和、受端電 網(wǎng)電力需求、直流額定功率、受端電網(wǎng)向下調(diào)節(jié)能力四個變量的最小值，且其不小于直流最 小輸送功率；
[0094] 若Pw> P 則判斷風(fēng)電功率調(diào)節(jié)的分配策略，確定所述直流功率。
[0095] 步驟四、按下式確定直流累積平均輸送功率的更新值P' DA avCT_:
[0096]
[0097] 式中，QDA為直流累積輸送電量，T w為風(fēng)電功率時間，P Dt為時間t的直流功率，Δ T 為時間差，TDA為直流累積運行時間。
[0098] 步驟五、比較所述更新值P' DA_avCTage和直流按利用小時數(shù)折算成的功率P DE;
[0099] 若 P DA_average< P DE，則進(jìn)入步驟六；
[0100] 若PDE<P' DA av_，則進(jìn)入步驟七。
[0101] 步驟六、首先，確定所述直流功率為直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力與風(fēng)電 功率之和、直流按利用小時數(shù)折算成的功率、直流受端電網(wǎng)向下調(diào)節(jié)能力三者的最小值，且 其不小于直流最小輸送功率；然后，再次更新直流累積平均輸送功率，確定所述直流累積平 均輸送功率的更新值P DA_avCT_。即按下式確定直流功率：
[0102] PD - max (P D-min，min ((Psc-up-limit+Pw)，P DE，Pr-w-down-limit))
[0103] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P se up linilt為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力，P w 為風(fēng)電功率，PDE為直流按利用小時數(shù)折算成的功率，P ^d__liniit為直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的 向下調(diào)節(jié)能力；
[0104] 然后再次更新直流累積平均輸送功率。按下式更新直流累積平均輸送功率：
[0105]
[0106] 式中，QDA為直流累積輸送電量，TW為風(fēng)電功率時間，P Dt為時間t的直流功率，即時 間點 t 的 Pd - max (P D_min, min ((Psc_up_limit+Pw)，P DE, Pr_w_d__limit))，Δ T 為時間差，TdaA直流累 積運行時間。
[0107] 步驟七、比較步驟四、五、六完成后確定的所述直流功率PD和直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電 的向下調(diào)節(jié)能力p s_w_d_」imit之和與風(fēng)電功率pw。
[0108] 若Pw< P D+Ps w d__linilt，則進(jìn)入步驟八，否則按下式確定棄風(fēng)量后進(jìn)入步驟八；
[0109] abandoned P w (Pd+Ps-w-down-limit)
[oho] 式中，PD為直流功率，P w為風(fēng)電功率，P s_w_dmm_linilt為直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào) 節(jié)能力。
[0111] 步驟八、確定直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)分別需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量；包括：
[0112] 按下式確定所述直流送端電網(wǎng)需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量為：
[0113] Ps-w-d_= -min (max (P W-PD，0)，Ps_ w_down_limit^
[0114] 按下式確定所述受端電網(wǎng)需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量為：
[0115] Pr_w d〇wn= -P D
[0116] 式中，PD為直流功率，P w為風(fēng)電功率，P s w d__linilt為直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào) 節(jié)能力。
[0117] 步驟九、判斷是否完成直流功率安排，若未完成，則更新至下一時刻，否則返回步 驟二。
[0118] 對步驟三進(jìn)一步說明，按下式確定直流功率：
[0119] PD - max (P D-min，min ((Psc-up-limit+Pw)，P r-need，PDN，Pr-w- down-limit))
[0120] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P se up linilt為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力，P w 為風(fēng)電功率、為直流受端電網(wǎng)對直流輸送功率的需求，P DN為直流額定功率，P ud__liniit 為直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力。
[0121 ] 步驟三中，所述風(fēng)電功率調(diào)節(jié)的分配策略包括：按風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送、按直流 送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配和按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配。
[0122] 1、若采用所述按風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送策略，則確定直流功率為風(fēng)電功率、直流 額定功率、直流受端電網(wǎng)向下調(diào)節(jié)能力三者的最小值，且同時不小于直流最小輸送功率或 直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力與風(fēng)電功率之和。
[0123] 即按下式確定所述直流功率：
[0124] PD= max (min (P D-nin，Psc-up-linit+P w)，min (Pw，PDN，Pr-w-d咖- linit)))
[0125] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P se up linilt為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力，P w 為風(fēng)電功率，PDN為直流額定功率，P ^d__liniit為直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力；
[0126] 2、若采用所述按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配策略，則確定直流功率為風(fēng) 電功率按送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配的值、直流額定功率、直流受端電網(wǎng)向下調(diào)節(jié)能 力三者的最小值，且不小于直流最小輸送功率或直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力與風(fēng) 電功率之和。
[0127] 即按下式確定所述直流功率：
[0128]
[0129] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P se up linilt為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力，P w 為風(fēng)電功率，Ps w d__liniit為直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力，P ^d__liniit為直流受端電 網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力，PDN為直流額定功率。
[0130] 3、若采用所述按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配策略，則確定直流功率為風(fēng) 電功率按送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配的值、直流額定功率、直流受端電網(wǎng)向下調(diào)節(jié)能 力三者的最小值，且不小于直流最小輸送功率或直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力與風(fēng) 電功率之和。
[0131] 即按下式確定所述直流功率：
[0132]
[0133] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P se up linilt為送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送能力，P w 為風(fēng)電功率，Cswd_為直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的調(diào)節(jié)成本，C^d_為直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的 調(diào)節(jié)成本，P^ dmm_linilt為直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力，P DN為直流額定功率。
[0134] 提供一具體實施例，分別說明采用按風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送策略、按直流送受端 電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配策略、按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配策略的情況下，采 用本發(fā)明的方法確定直流功率的過程。
[0135] 首先，獲取相關(guān)參數(shù)，包括：（1)直流額定功率PDN= 8000MW。
[0136] (2)直流最小輸送功率PD__= 800MW。
[0137] (3)直流累積運行時間TDA= 0。
[0138] (4)直流累積輸送電量QDA= 0。
[0139] (5)直流利用小時數(shù)TDE= 5500小時。
[0140] (6)風(fēng)電功率曲線（Tw，Pw)，如圖3、表1所示。
[0141] (7)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對直流輸送功率的需求，如圖4、表1 所示。
[0142] (8)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力，如圖4、表1 所示。
[0143] (9)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力，如圖4、表1 所示。
[0144] (10)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)對風(fēng)電的調(diào)節(jié)成本Cs w d_= 0. 3元 /kw. h〇
[0145] (11)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流受端電網(wǎng)對風(fēng)電的調(diào)節(jié)成本(；_wd_= 0.4元 /kw. h〇
[0146] (12)風(fēng)電功率曲線時間范圍內(nèi)直流送端電網(wǎng)常規(guī)電源向上輸送電力能力，如圖 3、表1所示。
[0147] 步驟二：計算直流按利用小時數(shù)折算成的功_
[0148] 步驟三：時刻0,風(fēng)電功率？"2667麗，流受端電網(wǎng)對直流輸送功率P^need 1600MW，比 較卩"和P r-need' Pw〉Pr-need0
[0149] 然后，分別對采用按風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送策略、按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成 比例分配、按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配三種策略情況進(jìn)行說明。
[0150] 情況一、按風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送策略，采用本發(fā)明的方法，下續(xù)步驟如下：
[0151] 步驟四：考察分配策略為風(fēng)電優(yōu)先通過直流輸送策略，計算直流功率
[0152] PD= max (min (P Djllin, Psc up_iinit+Pw), min (Pw, PDN, Pr w down_iinilt))
[0153] = max(min(800, 8000+2667), min(2667, 8000, 8000)) MW = 2667MW
[0154] 步驟五：計算直流累積平均輸送功率的更新值：
[0155]
[0156] 步驟六：判斷直流累積平均輸送功率更新值小于直流按利用小時數(shù)折算成的功 率。則計算直流功率：
[0157] PD - max (P D-min, min ((Psc-up-limit+Pw)，P DE, Pr-w-down-limit))
[0158] = max(800, min ((8000+2667), 5022, 8000)) MW = 5022MW
[0159] 再，重新更新直流累積平均輸送功率
[0160] t=i
[0161] 步驟七：判斷 PD+Ps_w dmmJinilt= (5022+6000)MW > Pw= 2667MW，無需棄風(fēng)。
[0162] 步驟八：得到直流送受端電網(wǎng)需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量分別為
[0163] Ps-w-d_= -min (max (P W_PD，0)，Ps_ w_down_limit^
[0164] = -min (max (2667-5022, 0)，6000) MW = OMW
[0165] Prwd_= _PD=-5022MW
[0166] 步驟九：判斷是否完成直流功率安排，未完成則更新至下一時刻，重復(fù)步驟二到 九；直至完成直流功率安排。
[0167] 情況二、按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配策略，采用本發(fā)明的方法，下續(xù)步 驟如下：
[0168] 步驟四：考察分配策略為按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力成比例分配策略，計算直流 功率
[0169]
[0170] 步驟五：計算直流累積平均輸送功率的更新值：
[0171]
[0172] 步驟六：判斷直流累積平均輸送功率更新值小于直流按利用小時數(shù)折算成的功 率。計算直流功率：
[0173] PD - max (P D-min，min ((Psc-up-limit+Pw)，P DE，Pr-w-down-limit))
[0174] = max (800, min ((8000+1524), 5022, 8000)) MW
[0175] = 5022MW
[0176] 再，重新更新直流累積平均輸送功率
[0177]
[0178] 步驟七：判斷，PD+Ps w d__linilt= (5022+6000) MW > P w= 2667MW，無需棄風(fēng)。
[0179] 步驟八：得到直流送受端電網(wǎng)需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量分別為
[0180] Ps w_d〇wn= -min (max (P W-PD, 0), Ps w_down_limit^
[0181] = -min (max (2667-5022, 0)，6000) MW = OMW
[0182] Pr-w-d_= -PD= -5022MW
[0183] 步驟九：判斷是否完成直流功率安排，未完成則更新至下一時刻，重復(fù)步驟二到 九；直至完成直流功率安排。
[0184] 情況三、按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配策略，采用本發(fā)明的方法，下續(xù)步 驟如下：
[0185] 步驟四：考察分配策略為按直流送受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)成本成比例分配策略，計算直流 功率：
[0186]
[0187] 步驟五：計算直流累積平均輸送功率的更新值：
[0188]
[0189] 步驟六：判斷：直流累積平均輸送功率更新值小于直流按利用小時數(shù)折算成的功 率。計算直流功率
[0190] PD - max (P D-min，min ((Psc-up-limit+Pw)，P DE，Pr-w-dciwn-limit))
[0191] = max(800, min ((8000+1706. 88), 5022, 8000)) MW
[0192] = 5022MW
[0193] 再，重新更新直流累積平均輸送功率
[0194]
[0195] 步驟七：判斷，PD+Ps_w_dmm_ linut= (5022+6000) MW > P w= 2667MW，無需棄風(fēng)。
[0196] 步驟八：得到直流送受端電網(wǎng)需要為風(fēng)電提供的調(diào)節(jié)容量分別為 [0197] Ps w_d〇wn= -min (max (P W-PD, 0), Ps w_down_limit^
[0198] = -min (max (2667-5022, 0)，6000) MW = OMW
[0199] Prwd_=-PD=-5022MW
[0200] 步驟九：判斷是否完成直流功率安排，未完成則更新至下一時刻，重復(fù)步驟二到 九；直至完成直流功率安排。
[0201] 表1為典型日風(fēng)電功率波動、直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力、直流受端 電網(wǎng)對直流的電力輸送需求數(shù)據(jù)表。
[0202]
[0203]
[0204] 本實施中，長期指一年內(nèi)；中期指一月內(nèi)；短期指72小時內(nèi)，以1小時為間隔；超 短期指225min內(nèi)，以15min為間隔。
[0205] 如下表2、3、4、5所示，表2為本實施提供的風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直 流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。表3為本實 施提供的風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力、直流 受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。表4為本實施提供的風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的 直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。表5為本 實施提供的風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能力、 直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。運用本發(fā)明的方法，根據(jù)相應(yīng)的數(shù)據(jù)，進(jìn)行長期、中 期、短期、超短期的直流功率曲線的安排。
[0206] 如圖5、6、7所示，分別為本實施例中長期、中期和超短期的直流功率曲線安排圖。
[0207] 表2為風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能 力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。
[0208]

[0209] 表3為風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能 力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。
[0210]
[0211] 圖4為風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié)能 力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。
[0212]



[0216] 圖5為風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果及所對應(yīng)的直流送受端電網(wǎng)對風(fēng)電的向下調(diào)節(jié) 能力、直流受端電網(wǎng)對直流的電力輸送需求。
[0217]

[0218] 本發(fā)明提供的方法中，步驟II中的直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法 為：考慮直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力、直流功率輸送能力、直流功率分接開關(guān)調(diào)節(jié)能 力和不同的調(diào)整策略，通過直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)機組和緊急負(fù)旋轉(zhuǎn) 備用機組，及直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的AGC機組和直流功率的自動調(diào)整來調(diào)節(jié)直流送端 電網(wǎng)的風(fēng)電功率波動的方法。具體步驟如下。
[0219] 首先，獲得以下相關(guān)參數(shù)：
[0220] (1)直流功率曲線安排的直流功率值PD。（若無直流功率曲線安排，則該值為0)
[0221] (2)風(fēng)電功率實時測量值Pw。
[0222] (3)納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值Pw plan。（若風(fēng)電功率未納入發(fā)電計劃，則該值為 〇)
[0223] (4)直流最小輸送功率PD_。（該值可根據(jù)需要人為設(shè)定，并不局限于直流技術(shù)上 的最小輸送功率）
[0224] (5)直流送端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)能力Ps Aec_up。
[0225] (6)直流送端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)能力Ps_Aec d_。
[0226] (7)直流受端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)能力Pr Aec_up。
[0227] (8)直流受端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)能力Pr ACM_。
[0228] (9)風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值Pw_MCTg_ y T up > 0。
[0229] (1〇)風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值PtajCTgraicyldmm〉〇。
[0230] (11)直流送端電網(wǎng)風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量Ps_W MCTg_y rasCTTC_up。
[0231] (12)直流受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量P^MCTg_y_ rasCTTC Up。
[0232] (13)直流送端電網(wǎng)風(fēng)電緊急負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量Ps_W MCTg_y_rasCTTC d_。
[0233] (14)直流受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量P^MCTg_y_ rasCTTC d_。
[0234] (15)直流送端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)β s。
[0235] (16)直流受端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)β p
[0236] (17)直流送端電網(wǎng)頻率實測值fs。
[0237] (18)直流受端電網(wǎng)頻率實測值f；。
[0238] (19)直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力Ρ[)_λΗηικ
[0239] (20)直流分接開關(guān)向下調(diào)節(jié)能力PD ；Uinilt_ dDwn。
[0240] (21)直流功率調(diào)整策略，可包括：按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略、按直流送受端 電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略、按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略、考慮分接開 關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略。
[0241] 獲得參數(shù)后，根據(jù)以下方法實現(xiàn)直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整，如圖8 所示，圖8為本發(fā)明中直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法流程圖，具體包括以下 步驟：
[0242] 步驟一、確定風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值和風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值；
[0243] 步驟二、計算風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差A(yù)Pw_ raal_ plan，并確定所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差的初值為計算獲得的風(fēng)電功率值偏差；
[0244] 步驟三、判斷所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差的初值是否越限，未越限則進(jìn)入步驟 四，越限則調(diào)整風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組，并更新所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差；
[0245] 步驟四、比較所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差ΔΡ' w?n和風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用 后 丨爾彳直 Pw-emergency-T-down .
[0246] 若Λ P P W MCTg_y T d_，則確定棄風(fēng)量Pw aband_d，并更新所述調(diào)整后的 風(fēng)電功率值偏差A(yù) P' w_raal plan;否則進(jìn)入步驟V ;
[0247] 步驟五、考察直流功率調(diào)整策略，在不同所述直流功率調(diào)整策略下采用相應(yīng)方法 實時調(diào)節(jié)直流功率。
[0248] 步驟一中，在不同直流功率調(diào)整策略下，確定所述風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值 和風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值；
[0249] 若采用按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略、按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略 或按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略，按下式確定所述風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟 動閥值和所述風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值：
[0250] Pw-emergency-T-up - P s_AGC_up+min (π?^Χ (Pd_Pdjnin) 〇) ) Pr AGC up)
[0251 ] Pw-emergency-T-down - P s_AGC_down+min (π?^Χ ( (Pdn_Pd) ) 〇) ) Pr AGC down)
[0252] 若采用考慮分接開關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略，則按下式分別確定風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn) 備用啟動閥值和風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值：
[0253] emergency-T-up P s-AGC-up+min (Π1￡ΙΧ (P〇 P〇-min，〇)，Pr-AGC-up，Pd-λ limit-down)
[0254] emergency-T-down P s-AGC-down+min 0-Π￡ΙΧ ( (P〇n P〇)，〇)，Pr-AGC-down，Pd-λ limit-up)
[0255] 上式中，Ps Aec_up為直流送端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)能力，P 為直流受端電網(wǎng)AGC 機組正調(diào)節(jié)能力，Ps AGC d_為直流送端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)能力，直流受端電網(wǎng) AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)能力，PD為直流功率曲線安排的直流功率值，PDN為直流額定功率，P D ；Uinilt_ up為直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力，P D+Λ limit_d_為直流分接開關(guān)向下調(diào)節(jié)能力，P D+^為直流最 小輸送功率，PD__= 0. l*p DN，PDN為直流額定功率。
[0256] 步驟二包括：按下式確定所述風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值 偏差.A real-plan P w plan
[0257] 式中，Pw為風(fēng)電功率實時測量值，P w plan為納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值。
[0258] 該步驟II的目的是通過直流功率的實時調(diào)整，使直流送受端電網(wǎng)同時應(yīng)對風(fēng)電 功率偏差對電網(wǎng)的影響。應(yīng)對風(fēng)電功率偏差首先要考慮該偏差是否在直流送受端電網(wǎng)AGC 機組的調(diào)節(jié)范圍內(nèi)，如果偏差較大，超出直流送受端電網(wǎng)AGC機組的調(diào)節(jié)范圍，則必須啟動 風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組，對超出AGC機組調(diào)節(jié)能力的偏差部分進(jìn)行處理，以免發(fā)生電網(wǎng)事 故。通過風(fēng)電緊急備用機組對風(fēng)電功率偏差進(jìn)行處理后，剩余的風(fēng)電功率偏差應(yīng)能在直流 送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力范圍內(nèi)（否則，電網(wǎng)無法承受，可能會引起電網(wǎng)事故等）。風(fēng) 電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組的啟用取決于風(fēng)電功率偏差的大小，如果最初的風(fēng)電功率偏差沒有超 出直流送受端電網(wǎng)的AGC機組調(diào)節(jié)能力，則不必啟用風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組，僅需直流送 受端電網(wǎng)AGC機組直接進(jìn)行調(diào)節(jié)即可。如果最初的風(fēng)電功率偏差超出直流送受端電網(wǎng)的 AGC機組調(diào)節(jié)能力，則必須啟用風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組后，才能在后續(xù)利用直流送受端電網(wǎng) 的AGC機組進(jìn)行調(diào)節(jié)。
[0259] 由于計算確定的所述風(fēng)電功率值偏差是客觀事實，而所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏 差則為虛擬的電網(wǎng)進(jìn)行應(yīng)對后的風(fēng)電功率值偏差，會隨著電網(wǎng)的應(yīng)對措施而變化。因此，計 算過程中，不會對計算確定的所述風(fēng)電功率值偏差進(jìn)行改動，僅會根據(jù)電網(wǎng)可能的應(yīng)對措 施對虛擬的所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差進(jìn)行更新和調(diào)整。因此，在計算之初，即步驟二 中，首先給定所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差的初值為計算確定的所述風(fēng)電功率值偏差，即： 給定調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差的初值A(chǔ)P' w_raal plan= APwraal plan。
[0260] 而在后續(xù)步驟中，則會根據(jù)電網(wǎng)所做的應(yīng)對措施，對所述調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏 差進(jìn)行更新和調(diào)整。
[0261] 步驟三，用于判斷風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差是否過 大，若過大則需啟動風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組進(jìn)行調(diào)整。步驟三實現(xiàn)了通過指定直流送端電 網(wǎng)、受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急正、負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組來應(yīng)對風(fēng)電功率的大幅度變化。
[0262] 具體如下；
[0263] 所述步驟三包括：比較所述風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值Pw_eniCTgeney_ T up、所述風(fēng)電 功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值pwMCTg_y T d_和所述風(fēng)電功率值偏差的初始值△ pw_raal plan:
[0264] ①、若 _PW-eniergency-τ-up< ΔΡ w-real-plan P w-emergency-T-down? 則進(jìn)入步驟四；
[0265] ②、若Δ Pw?n> P w enCTg_y T d_，則按下式確定直流送端電網(wǎng)風(fēng)電緊急負(fù)旋轉(zhuǎn) 備用機組調(diào)節(jié)容量：
[0266] A Ps-w-emergency-reserve-down min (八 P w-real-plan emergency-T-downJ Ps-w-emergency-reserve-down)
[0267] 按下式確定直流送端電網(wǎng)調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差：：
[0268] AP，w-real-plan= ΔΡ，w-real-plan+APs- w-"ncy-reserve-d_
[0269] 按下式確定直流受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量：
[0270] A Pr-w-emergency-reserve-down ( ^ P w real plan Pw-emergency-T-downJ
[0271] m￡lX (P[)N Pd，0)，Pr-w-emergency-reserve-down)
[0272] 按下式確定直流受端電網(wǎng)調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差：
[0273] AP，w-real-plan= ΔΡ，w-real-plan+APr- w-一cy-reserve-d_
[0274] 按下式確定直流調(diào)整量Λ PD: Γ〇275? Δ Ρ = - Δ Ρ L 〇」 ·*· D ·*· r_w_emergency_:rese:rve_do\vn
[0276] 調(diào)整直流功率值PDnew= Ρ D+ Λ PD;
[0277] ③、若APw?< -PwMCTg_yTup，則按下式確定直流送端電網(wǎng)風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn) 備用機組調(diào)節(jié)容量： Γ0278! A P = mj τη (― Λ Ρ _ρ ρ Ν L 」 ·*· s_w_emergency_reserve_up 111丄_1_1 V w_real_plan ·*· w_emergency_T_up， ·*· s_w_emergency_reserve_up7
[0279] 按下式確定直流送端電網(wǎng)調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差：
[0280] AP^ w_realplan= ΔΡ^ w_realjlan+APs_w_energency_ reserve_up
[0281] 按下式確定直流受端電網(wǎng)風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)容量：
[0282] A Pr-w-emergency-reserve-up ITlin ( 八 P w-real-plan Pw-emergency-T-up，
[0283] max(PD-PD minJ 0), P r-w-emergency-reserve-up^
[0284] 按下式確定直流受端電網(wǎng)調(diào)整后的風(fēng)電功率值偏差：
[0285] AP，w-real-plan= ΔΡ， w-real-plan+APr-w- eniergency-reserve-up
[0286] 按下式確定直流調(diào)整量Λ PD:
[0287] A PD = - Δ P r-w-eniergency-reserve- up
[0288] 調(diào)整直流功率值PD__= P D+ Λ PD;
[0289] 式中，APw?n為風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差，P w_ 為風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值，P :>__為直流最小輸送功率，P d為直流功率曲線 安排的直流功率值，PDN為直流額定功率。
[0290] 步驟四包括：按下式確定所述棄風(fēng)量Pw aband_d， 「02911 P = A Ρ' -Ρ L 」 1 w_abandoned 1 w_real_plan 1 w_emergency_T_down
[0292] 按下式調(diào)整所述風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差，確定調(diào) 整后的所述風(fēng)電功率值偏差A(yù)P' w_raal plan，所述風(fēng)電功率值偏差在直流送受端電網(wǎng)AGC機 組的調(diào)節(jié)能力范圍，即- Pw-emergency-T-upA P w-real-planP w-emergency-T-down， 「02931 Δ P1 = Δ Pr -P *- 」 ·*· w_real_plan 1 w_real_plan 1 w_abandoned
[0294] 式中，PpuCTgraicyld。?為風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值。
[0295] 步驟五中，實現(xiàn)了通過直流送端電網(wǎng)、受端電網(wǎng)的AGC機組及直流功率的自動調(diào) 整來自動調(diào)節(jié)直流送端電網(wǎng)的風(fēng)電功率波動。
[0296] 步驟五中，所述直流功率調(diào)整策略包括按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略、按直流送 受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略、按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略和考慮分 接開關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略。
[0297] (一）、當(dāng)采用按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略時，實時調(diào)節(jié)直流功率包括以下步 驟：
[0298] ①、判斷調(diào)整后的風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差 AP' w_raal_plan是否大于 〇:
[0299] 若Λ P' w_raal plan> 〇,則確定直流送端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)量Δ P s_w_Aee_d_為：
[0300] A Ps-w-AGC-down - 'in (脆X (P w_Pd-min，〇)，A P w real plan) Ps w AGC down)
[0301 ] 更新所述風(fēng)電功率值偏差為：
[0302] AP' w-real-Plan= AP' w_real_plan+ ^ Ps_w_AGC_down
[0303] 確定直流受端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)量Δ PnA(；M_為：
[0304] Δ Pr-w-AGC-down = -min ( Δ P w-real-plan? max (PDN-PD-_，0)，Pr-w-AGC- d_)
[0305] 確定直流調(diào)整量為：Λ PD= - Δ P nAec d_;
[0306] 更新的直流功率為：PD new= P D new+ Δ PD
[0307] 若Λ P' w_raal plan< 〇,則確定直流送端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)量Δ P s_w_A(^upS :
[0308] Δ Ps-w-AGC-up = min (- Δ P ' w-real-plan，P s-w-AGC-up)
[0309] 更新所述風(fēng)電功率值偏差為：
[0310] Δ P ' w-real-plan= Δ P ' w-reai-pian+ Δ Ps-w-AGC-up
[0311] 確定直流受端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)量為：
[0312] Δ Pr-w-AGC-up = min (- Δ Ρ ' w_real_planJ max (PD-new-PD-min, 0)，Pr-w-AGC-up)
[0313] 確定直流調(diào)整量為：Λ PD= - Δ P nA(；c_up;
[0314] 更新的直流功率為：PD new= P D new+ Λ PD;
[0315] 式中，PJ^電功率實時測量值，P D__直流最小輸送功率，Λ P。為直流調(diào)整量。
[0316] (二）、當(dāng)采用所述按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略時，實時調(diào)節(jié)直流功 率包括以下步驟：
[0317] 實時監(jiān)測送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的頻率，確定直流調(diào)整量：
[0318]
[0319] 根據(jù)所述送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的頻率偏差調(diào)節(jié)直流功率：
[0320] PD-_=PD-_+APd
[0321] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P D__為更新后的直流功率，P DN為直流額定功率， 為直流送端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)，β 直流受端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)，fs 為直流送端電網(wǎng)頻率實測值，f；為直流受端電網(wǎng)頻率實測值。
[0322] (三）、當(dāng)采用所述按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略時，實時調(diào)節(jié)直 流功率包括以下步驟：
[0323] 確定直流調(diào)整量為：
[0324]
[0325] 按下式調(diào)節(jié)直流功率：
[0326] PD-_=PD-_+APd
[0327] 式中，PD__為直流最小輸送功率，P D__為更新后的直流功率，P DN為直流額定功率， A 直流受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力差值，Δ P s_Aee為直流送端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力 差值，A P' w?n為調(diào)整后的風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差；
[0328] Δ 直流受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力，當(dāng)Δ P' w_raal plan> 〇時，Δ P P t w-AGC-down，A P w-real-plan 〇 日寸 ' A P r-AGC P r-w-AGC-up，
[0329] Δ Ps_Aec為直流送端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力，當(dāng)Δ P' w_raal plan> 〇時，Δ P s_Aec= P s_ w-AGC-down，A P w-real-plan *^ 〇 日寸，A P s-AGC P s-w-AGC-up 0
[0330](四）、考慮分接開關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略包括：增加直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能 力和向下調(diào)節(jié)能力限制的按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略、按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時 調(diào)整策略及按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略。
[0331 ] ①、當(dāng)采用所述增加直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力和向下調(diào)節(jié)能力限制的按直流送 端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略時，實時調(diào)節(jié)直流功率包括以下步驟：
[0332] 判斷若Λ P ' w?> 〇,則確定直流送端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)量Δ P s w AGC d_ 為：
[0333] APS-w-agc-d_ -'in (max (P W-PD-min，0)，Δ P w-reai-pi an，Ps-w-agc-d?！?
[0334] 更新所述風(fēng)電功率值偏差為：
[0335] ΔΡ w-real-plan - AP w-real-plan+A Ps-w-AGC-down
[0336] 確定直流受端電網(wǎng)AGC機組負(fù)調(diào)節(jié)量Δ 為：
[0337] Δ Pr-w-AGC-d_ = -min ( Δ P ' w-real-plan，max (PDN_PD-_，0)，Pr _w-AGC-down，Pd-λ limit-up)
[0338] 確定直流調(diào)整量為：
[0339] APD= -APr-w-AGC-d_
[0340] 調(diào)整直流功率值為：PD new= P D new+ Λ PD
[0341] 判斷若Λ P' w_raal plan< 〇,則確定直流送端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)量Δ P s w_AGC up為：
[0342] Δ Ps-w-AGC-up = min (- Δ P ' w_real_planJ P s-w-AGC-up)
[0343] 更新所述風(fēng)電功率值偏差為：
[0344] AP' w-real-Plan= AP' w_real_plan+ ^ Ps_w_AGC_up
[0345] 確定直流受端電網(wǎng)AGC機組正調(diào)節(jié)量Δ PnA(；e_ui^ :
[0346] Δ Pr-w-AGC-up = min (- Δ P ' w-real-plan，m&X (P[)-new P[)-min，0)，Pr-w-AGC-up，Pd-Alimit-down)
[0347] 直流調(diào)整量為：
[0348] APD= -ΔΡΓ-w-AGC-up
[0349] 調(diào)整直流功率值為：PD new= P D new+ Λ PD
[0350] 式中，PJ^電功率實時測量值，P D__直流最小輸送功率，Λ P #直流調(diào)整量。
[0351 ] ②、當(dāng)采用所述增加直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力和向下調(diào)節(jié)能力限制的按直流送 受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略時，實時調(diào)節(jié)直流功率包括以下步驟：
[0352] 實時監(jiān)測送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的頻率，確定直流調(diào)整量：
[0353]
[0354] 根據(jù)所述送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的頻率偏差調(diào)節(jié)直流功率：
[0355] PD-_=PD-_+APd
[0356] 式中，PD」limit_up為直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力，P D」limit_d_為直流分接開關(guān)向下 調(diào)節(jié)能力，式中，PD__S直流最小輸送功率，PD__S更新后的直流功率，PDN為直流額定功 率，為直流送端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)，β 直流受端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系 數(shù)，匕為直流送端電網(wǎng)頻率實測值，L為直流受端電網(wǎng)頻率實測值；
[0357] ③、當(dāng)采用所述增加直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力和向下調(diào)節(jié)能力限制的按直流送 受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略時，實時調(diào)節(jié)直流功率包括以下步驟：
[0358] 確定直流調(diào)整量為：
[0359]
[0360] 按下式調(diào)節(jié)直流功率：
[0361] PD-_=PD-_+APd
[0362] 式中，PD ；Uinilt_up為直流分接開關(guān)向上調(diào)節(jié)能力，P D ；Uinilt_d_為直流分接開關(guān)向下 調(diào)節(jié)能力，PD__S直流最小輸送功率，P ：)__為更新后的直流功率，p DN為直流額定功率，A p s_ Μ為直流送端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力差值，Δ P' w_raal plan為調(diào)整后的風(fēng)電功率實時測量值 與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差；
[0363] Δ 直流受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力，當(dāng)Δ P' w_raal plan> 〇時，Δ P tA(；c= P t w-AGC-down，A P w-real-plan 〇 日寸，A P r-AGC P r-w-AGC-up，
[0364] Δ Ps_Aec為直流送端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力，當(dāng)Δ P' w_raal plan> 〇時，Δ P s_Aec= P s_ w-AGC-down，A P w-real-plan 〇 日寸，A P s-AGC P s-w-AGC-up 0
[0365] 提供一運用本發(fā)明的直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法的實施例，首先 需要獲取相關(guān)參數(shù)，包括：
[0366] 風(fēng)電功率實時量測值Pw，超短期直流功率曲線對應(yīng)的風(fēng)電功率消納值Pw plan，直流 送端電網(wǎng)AGC機組正、負(fù)調(diào)節(jié)能力Ps AGC up、Ps AGC d_，直流受端電網(wǎng)AGC機組正、負(fù)調(diào)節(jié)能力 Pl^Ce+up、，直流送受纟而電網(wǎng)風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)谷莖PS_W_eme;rge n(：y_:reSe：?_up、 w_f3mCTgraK；y_:reSf3：?_up，直流送受纟而電網(wǎng)風(fēng)電緊急負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)節(jié)谷S； Ps_w_f3mCTgraK；y_:reSf3：?_d_、 w_OTCTg_y_rasCTTC_d。?，直流送受端電網(wǎng)復(fù)合頻率響應(yīng)特性系數(shù)β。β P直流送受端電網(wǎng)頻率實 測值fs、f；等數(shù)據(jù)信息見表6。
[0367] 表6為風(fēng)電功率實時量測值、納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率以及用于直流功率實時調(diào) 整的其他數(shù)據(jù)表。
[0368]
[0369] 運用本發(fā)明的方法，具體包括以下步驟：
[0370] 時刻 0
[0371] 直流功率曲線對應(yīng)的直流功率為PD= 0MW。納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率為P w plan = 0MW〇
[0372] 步驟一：
[0373] 給定直流最小輸送功率為直流額定功率的10%，SP PD__= 0. 1*P DN= 800MW。
[0374] 給定風(fēng)電功率正旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值：
[0375] Pw-emergency-T-up - P s_AGC_up+min (π?^Χ (Pd_Pdjnin) 〇) ) Pr AGC up)
[0376] = 4000Mff+min(max(0-800, 0)，5000)MW
[0377] = 4000MW
[0378] 給定風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值：
[0379] Pw-emergency-T-down - P s_AGC_down+min (π?^Χ ( (Pdn_Pd) ) 〇) ) Pr AGC down)
[0380] = 4000Mff+min(max(8000-0)，0)，5000)MW
[0381] = 9000MW
[0382] 若直流功率調(diào)整策略為考慮分接開關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略，則給定風(fēng)電功率正 旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值為：
[0383] emergency-T-up ^ s AGC up"^^^-^ (??Ι?ΞΙΧ (Pq Ρ〇_ηι?η? J ^r AGC upi ^D_ λ limit down^
[0384] = 4000Mff+min(max(0-800, 0)，5000, 1200)MW
[0385] = 4000MW
[0386] 給定風(fēng)電功率負(fù)旋轉(zhuǎn)備用啟動閥值為：
[0387] emergency-T-down P s-AGC-down+min (Π1￡ΙΧ ( (Ρ〇ν P〇)，〇)，Pr-AGC-down，Pd-λ limit-叩）
[0388] = 4000Mff+min(max(8000-0)，0)，5000, 2160)Mff
[0389] = 6160MW
[0390] 步驟二：
[0391 ] 計算風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率偏差Λ Pw_raal plan= P w-Pw plan =4953. 6MW-0MW = 4953. 6MW。
[0392] 給定調(diào)整后的風(fēng)電功率實時測量值與納入發(fā)電計劃的風(fēng)電功率值偏差初值 Δ P，w-釀1-Plan= Δ P w-real-plan = 4953. 6Mffo
[0393] 步驟三：風(fēng)電緊急旋轉(zhuǎn)備用機組調(diào)整。
[0394] 判斷-Pw eniergency T』p< ΔΡ w-real+plan*^ P w-emergency-T_down? 無需啟動直流送受端電網(wǎng)風(fēng)電 緊急旋轉(zhuǎn)備用機組。A PD= 〇麗，Δ P' w?= 4953. 6MW，P D new= P D+ Δ PD= 〇麗，進(jìn)行 步驟4。
[0395] 步驟四：判斷Δ w-real+plan*^ P w-emergency-T_down? 無需棄風(fēng)。
[0396] 步驟4完成后，得到調(diào)整后的風(fēng)電功率實時測量值與超短期直流功率曲線對應(yīng)的 風(fēng)電消納能力的偏差A(yù) P' w_raal plan= 4953. 6麗，且Δ P' w raal plan在直流送受端電網(wǎng)AGC 機組的調(diào)節(jié)能力范圍內(nèi)，即滿足如下條件： 「0397! -P Δ Pr *< P *- 」 ·*· w+emergency+T'+up 1 w_real_plan 1 w_emergency_T_down
[0398] 步驟5 :實時調(diào)節(jié)直流功率。
[0399] 考察直流功率調(diào)整策略，采用不同的直流功率調(diào)整策略，可分別選擇以下幾種方 法實現(xiàn)。
[0400] 方法1 :按直流送端電網(wǎng)優(yōu)先調(diào)節(jié)策略
[0401] 判斷ΔΡ' w_raal plan>〇,則直流送端電網(wǎng)調(diào)節(jié)量為：
[0402] A Ps-w-AGC-d_ - 'in (max (P w_Pd-min，〇)，A Pw -real-plan，Ps-w-AGC-d_)
[0403] = -min(max(4816-800,0)，min(4953. 6,4000))MW = -4000MW
[0404] Δ P ' w-real-plan= Δ P ' w-real-plan+ Δ Ps-w-AGC-d_= 4953. 6MW-4000MW = 953. 6MW
[0405] 直流受端調(diào)節(jié)量為：
[0406] Δ Pr-w-AGC-down = -min ( Δ P ' w-real-DforecastJ max (PDN-PD，0)，Pr-w-AGC- down)
[0407] = -min (953. 6, max (8000-5023, 0), 5000) = -953. 6MW
[0408] 直流調(diào)整量為：
[0409] Δ PD= - Δ P r-w-AGC-d_= 953. 6MW
[0410] 方法2 :按直流送受端電網(wǎng)頻率偏差實時調(diào)整策略
[0413] 方法3 :按直流送受端電網(wǎng)AGC機組調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略[0414] 直流按送受端電網(wǎng)AGC調(diào)節(jié)容量等比例分配的策略調(diào)節(jié)直流功率，調(diào)整量為
[0411] 直流實時監(jiān)測送、受端電網(wǎng)的頻率，根據(jù)送受端電網(wǎng)的頻率偏差調(diào)節(jié)直流功率，調(diào) 整量為
[0412]
[0415]
[0416] 方法4 :考慮分接開關(guān)最大調(diào)節(jié)能力調(diào)整策略
[0417] 按不同調(diào)整策略且考慮分接開關(guān)調(diào)整能力時的計算與上述計算方法1、2、3相近， 具體結(jié)果見附圖13、14、15。
[0418] 最后應(yīng)當(dāng)說明的是：以上實施例僅用于說明本申請的技術(shù)方案而非對其保護(hù)范 圍的限制，盡管參照上述實施例對本申請進(jìn)行了詳細(xì)的說明，所本領(lǐng)域技術(shù)人員閱讀本申 請后依然可對申請的【具體實施方式】進(jìn)行種種變更、修改或者等同替換，但這些變更、修改或 者等同替換，均在申請待批的權(quán)利要求保護(hù)范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項】
1. 一種跟隨風(fēng)電功率波動調(diào)節(jié)的直流功率調(diào)整方法，其特征在于：所述方法包括以下 步驟：1. 運用直流功率曲線確定方法獲得直流功率預(yù)測曲線，并修正直流送受端電網(wǎng)的發(fā)電 計劃； II、根據(jù)直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào)整方法調(diào)整直流功率。2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于：所述直流功率曲線確定方法包括以下： 步驟1 :判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史數(shù)據(jù)， 或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果； 步驟2 :判斷風(fēng)電場是否已有風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果，若無則擬合風(fēng)電場的歷史數(shù)據(jù)， 或根據(jù)風(fēng)電場規(guī)劃時所用的風(fēng)電年發(fā)電量進(jìn)行預(yù)測，獲得風(fēng)電場風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果； 步驟3 :根據(jù)所述風(fēng)電功率長期預(yù)測結(jié)果和直流送受端電網(wǎng)長期發(fā)電計劃，采用風(fēng)電 基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率長期預(yù)測曲線； 步驟4 :根據(jù)所述直流功率長期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃； 步驟5 :根據(jù)所述風(fēng)電功率中期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)中期發(fā)電計劃， 采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率中期預(yù)測曲線； 步驟6 :根據(jù)所述直流功率中期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃； 步驟7 :根據(jù)風(fēng)電功率短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)短期發(fā)電計劃，采用 所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率短期預(yù)測曲線； 步驟8 :根據(jù)直流功率短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃； 步驟9 :根據(jù)風(fēng)電功率超短期預(yù)測結(jié)果和修正后的直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃， 采用所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方法確定直流功率超短期預(yù)測曲線； 步驟10 :根據(jù)直流功率超短期預(yù)測曲線，修正直流送受端電網(wǎng)超短期發(fā)電計劃，給出 直流送受端電網(wǎng)發(fā)電機組出力基值。3. 如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于：所述風(fēng)電基地外送系統(tǒng)中直流功率安排方 法為：考慮風(fēng)電功率波動、直流送端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力和調(diào)節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力和調(diào) 節(jié)成本、直流受端電網(wǎng)對直流輸送電力的需求及直流利用小時數(shù)，結(jié)合風(fēng)電功率的長期預(yù) 測、中期預(yù)測、短期預(yù)測、超短期預(yù)測的結(jié)果，結(jié)合電網(wǎng)長期發(fā)電計劃、中期發(fā)電計劃、短期 發(fā)電計劃、超短期發(fā)電計劃，給出不同時間尺度的直流功率安排的方法。4. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于：所述直流功率跟隨風(fēng)電功率波動的實時調(diào) 整方法為：考慮直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)調(diào)節(jié)能力、直流功率輸送能力、直流功率分接開關(guān) 調(diào)節(jié)能力和不同的調(diào)整策略，通過直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的風(fēng)電緊急正旋轉(zhuǎn)機組和緊急 負(fù)旋轉(zhuǎn)備用機組，及直流送端電網(wǎng)和受端電網(wǎng)的AGC機組和直流功率的自動調(diào)整來調(diào)節(jié)直 流送端電網(wǎng)的風(fēng)電功率波動的方法。
【文檔編號】H02J3/36GK105990843SQ201510082485
【公開日】2016年10月5日
【申請日】2015年2月15日
【發(fā)明人】孫玉嬌, 郭劍波, 周勤勇, 郭強, 韓奕, 代倩
【申請人】國家電網(wǎng)公司, 中國電力科學(xué)研究院, 國網(wǎng)甘肅省電力公司