專利名稱：電源裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種電源裝置，尤其涉及一種通過高頻逆變器控制向負載提供電力的電源裝置。
在所述類型的傳統(tǒng)的典型電源裝置中，通過高頻逆變裝置、AC/DC轉(zhuǎn)換裝置和矩形波逆變裝置向作為負載的諸如高壓鈉燈、金屬鹵化物燈或汞燈等高壓放電燈提供直流電源的電力。在這種情況下，向負載提供(幾百赫茲的)矩形波，以穩(wěn)定地點燃燈負載。當(dāng)電源裝置作為電池工作在這種低直流電源狀態(tài)(12V或24V)時，在穩(wěn)定的接通(ON)模式下，跨于負載兩端的電壓約為100V。然而，由于直流電源的電壓低到只有幾十伏，這就要求在還包括整流電路的高頻逆變裝置內(nèi)的變壓器有較大的匝數(shù)比，導(dǎo)致流過變壓器初級繞組的電流增大，增加了電路元件的損耗，降低了電路效率。而且，還將增加變壓器的體積，結(jié)果使搬運整個電源裝置變得困難。當(dāng)如圖50所示的這樣一種高頻逆變裝置2為半橋型時，裝置的結(jié)構(gòu)較簡單，只有兩個晶體管，但，變壓器初級繞組兩端的電壓將接近電源電壓的1/2，這就要求以較大的升壓率提高變壓器的匝數(shù)比。
如圖51所示，在日本公開特許公報No.58-53195中還揭示了一種電源裝置，它包含具有電壓諧振型推挽電路的高頻逆變裝置。對于這種電源裝置，變壓器初級繞組兩端的電壓至少高于電源電壓，因此，與上述現(xiàn)有技術(shù)相比，可以抑制其匝數(shù)比的提高。然而，該現(xiàn)有技術(shù)的問題是，當(dāng)輸入電壓低至如電池中的幾十伏時，用諸如高壓放電燈這樣一種負載會引起隨初級電流增大的升壓率的提高，而如果高頻逆變器包括了設(shè)置在變壓器初級繞組上的諧振電路，這將產(chǎn)生不希望有的導(dǎo)電損耗的增加，并需要諧振電感器和電容器的容量較大。再者，頻率控制在輸出側(cè)產(chǎn)生噪聲頻率波動，因此要用較大體積的噪聲去除濾波器，導(dǎo)致最終得到的電源裝置變得尺寸較大，因此難以把整個電源裝置做得緊湊，并實現(xiàn)高效率。
為了克服在上述日本專利申請中的上述問題，已經(jīng)建議了一種結(jié)構(gòu)，如圖52所示，在該結(jié)構(gòu)中，在高頻逆變裝置的前級設(shè)置一個升壓電路6，以提升和穩(wěn)定跨于直流電源的電壓。在這種情況下，負載通過AC/DC轉(zhuǎn)換裝置和矩形波逆變裝置連接到高頻逆變裝置。升壓電路6包括由電感器、晶體管、二極管和平滑電容器組成的升壓斬波電路，它起到提升輸入直流電壓和輸出穩(wěn)定電壓的作用。然而，該現(xiàn)有技術(shù)的缺點是在高頻逆變器的前級設(shè)置升壓電路需要很高的制造費用，很不經(jīng)濟。
在例如圖53和圖54所示的美國專利No.4,809,148和5,282,123中，揭示了另一種現(xiàn)有技術(shù)的直流電壓輸出型電源裝置。在前一種情況中，通過晶體管向電容器充電來恢復(fù)變壓器的激勵能量，并使該能量返回到電源側(cè)，以提高變壓器鐵芯的利用效率。然而，這種結(jié)構(gòu)的變壓器也存在與上述相似的問題，僅能在開關(guān)模式下把輸入電壓施加于變壓器初級繞組，而從變壓器次級繞組得到輸出。
另一方面，在后一種情況中，由于在變壓器次級繞組上設(shè)置了全波整流電路，變壓器的輸出電壓不僅受到輸入電壓的不利影響，還受到電容器兩端電壓的不利影響。對于這種結(jié)構(gòu)，激勵能量不僅送至電容器，還送至負載側(cè)，所以，當(dāng)輸出電流超過預(yù)定值時，基本上無激勵能量向電容器注入，因而，電容器兩端的電壓不高，產(chǎn)生與上述結(jié)構(gòu)相似的問題。
因此，當(dāng)使用諸如放電燈等具有負電阻的負載時，難以抑制負載電流的波動而使其穩(wěn)定。尤其是，當(dāng)負載變得接近短路時，有過大的電流流過負載，增加了組件的負荷，其結(jié)果是，如采用具有較大擊穿電流的元件來滿足大電流的需要，就會使成本提高，并使體積變大。
從上述幾個方面來看，本發(fā)明的一個目的是提供一種小尺寸的電源裝置，在該電源裝置中，用變壓器來提升低于輸出電壓的電源電壓，能通過升壓裝置而不是通過改變變壓器的匝數(shù)比來減輕施加于變壓器上的負荷，從而實現(xiàn)簡單的構(gòu)造，并且通過減少變壓器的匝數(shù)比，把變壓器做得較小。
本發(fā)明的附帶目的是提供一種即使用諸如放電燈等具有負電阻的負載，亦有利于實現(xiàn)穩(wěn)定的負載電流的電源裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一個方面，提供這樣一種電源裝置來實現(xiàn)上述目的，在這種電源裝置中，設(shè)置一個不阻斷它們的反向電流，并交替接通上和斷開的第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路，直流電源和包括電感元件的負載電路的串聯(lián)電路連接在串聯(lián)電路的第一開關(guān)元件的兩端之間，至少通過負載電路把升壓電容器連接在第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路的第二開關(guān)元件的兩端之間，直流電源的能量通過第一開關(guān)元件存儲到負載電路中，能量通過第二開關(guān)元件存儲到升壓電容器中，而存儲在升壓電容器中的能量通過第二開關(guān)元件提供給負載電路，其特征在于，控制開關(guān)元件的控制裝置把開關(guān)元件的開關(guān)頻率設(shè)置得高于升壓電容器和電感元件的諧振頻率，并使對應(yīng)于升壓電容器兩端的電壓，跨于第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路的電壓高于直流電源的電壓。
本發(fā)明的其它目的和優(yōu)點將隨著下面參照附圖所示的較佳實施例對本發(fā)明的詳細描述而變得明了。


圖1是解釋本發(fā)明的電源裝置的基本結(jié)構(gòu)的電路圖；圖2是本發(fā)明使用圖1的基本結(jié)構(gòu)的一種形式的電路圖；圖3是本發(fā)明使用圖1的基本結(jié)構(gòu)的另一種形式的電路圖；圖4是本發(fā)明的一個實施例的電源裝置的電路圖5是本發(fā)明的第二實施例的電路圖；圖6是本發(fā)明的實施例中所用的負載電路的另一個例子的電路圖；圖7是本發(fā)明的實施例中所用的負載電路的又一個例子的電路圖；圖8是本發(fā)明的第三實施例的電路圖；圖9是本發(fā)明圖8所示的第三實施例所用的負載電路的另一個例子的電路圖；圖10是本發(fā)明圖8所示的第三實施例所用的負載電路的又一個例子的電路圖；圖11是本發(fā)明圖8所示的第三實施例所實現(xiàn)的放電燈點燃系統(tǒng)的具體的電路圖；圖12是本發(fā)明的第四實施例的電路圖；圖13是本發(fā)明的第五實施例的電路圖；圖14是本發(fā)明的第六實施例的電路圖；圖15是本發(fā)明的第七實施例的電路圖；圖16是本發(fā)明圖15的第七實施例的另一種形式的電路圖；圖17是本發(fā)明圖15的第七實施例的又一種形式的電路圖；圖18是本發(fā)明的第八實施例的電路圖；圖19示出了本發(fā)明圖18的第八實施例中出現(xiàn)的信號的波形；圖20是本發(fā)明的第九實施例的電路圖；圖21示出了本發(fā)明圖20的第九實施例中出現(xiàn)的信號的波形；圖22示出了本發(fā)明圖11的第三實施例在其穩(wěn)定工作模式時出現(xiàn)的信號波形；圖23示出了本發(fā)明圖11第三實施例在其啟動工作模式時出現(xiàn)的信號波形；圖24是本發(fā)明的第十實施例的電路圖25是本發(fā)明的第十一實施例的電路圖；圖26是本發(fā)明的第十二實施例的電路圖；圖27示出了本發(fā)明第十二實施例中出現(xiàn)的信號波形；圖28是本發(fā)明的第十三實施例的電路圖；圖29是本發(fā)明圖28的第十三實施例中所用的檢測電路的一個例子的電路圖；圖30是本發(fā)明圖28的第十三實施例中所用的檢測電路的另一個例子的電路圖；圖31是本發(fā)明的第十四實施例的電路圖；圖32示出了本發(fā)明圖31的第十四實施例中出現(xiàn)的信號波形；圖33是本發(fā)明第十五實施例的電路圖；圖34是本發(fā)明第十六實施例的電路圖；圖35是本發(fā)明第十七實施例的電路圖；圖36是解釋本發(fā)明圖35的第十七實施例的工作情況的曲線圖；圖37示出了本發(fā)明圖35的第十七實施例中出現(xiàn)的信號的部分波形；圖38是本發(fā)明的第十八實施例的電路圖；圖39是本發(fā)明圖38的第十八實施例中所用的積分器的一個例子的具體電路圖；圖40是本發(fā)明圖38的第十八實施例中所用的積分器的另一個例子的具體電路圖；圖41是本發(fā)明圖38的第十八實施例中所用的積分器的又一個例子的具體電路圖；圖42是本發(fā)明圖38的第十八實施例中所用的積分器的再一個例子的具體電路圖；圖43是本發(fā)明圖38的第十八實施例中所用的積分器的再一個例子的具體電路圖；圖44是本發(fā)明第十九實施例的電路圖；圖45是本發(fā)明圖38的第十八實施例和圖44的第十九實施例的另一種形式的電路圖；圖46是本發(fā)明第二十實施例的電路圖；圖47是本發(fā)明圖46的第二十實施例的另一種形式的電路圖；圖48是本發(fā)明圖46的第二十實施例的又一種形式的電路圖；圖49示出了本發(fā)明圖46的第二十實施例中出現(xiàn)的信號波形圖；圖50是現(xiàn)有技術(shù)的電源結(jié)構(gòu)的電路圖；圖51是另一種現(xiàn)有技術(shù)的電源結(jié)構(gòu)的電路圖；圖52是又一種現(xiàn)有技術(shù)的電源結(jié)構(gòu)的電路圖；圖53是再一種現(xiàn)有技術(shù)的電源結(jié)構(gòu)的電路圖；圖54是再一種現(xiàn)有技術(shù)的電源結(jié)構(gòu)的電路圖。
雖然現(xiàn)在參照所示的實施例來描述本發(fā)明，但應(yīng)當(dāng)理解，本發(fā)明并不僅限于這些實施例，而應(yīng)涵蓋在所附權(quán)利要求書范圍內(nèi)所有可能的更換、變化和等效的結(jié)構(gòu)。
首先參見圖1，它示出了本發(fā)明的電源裝置基本結(jié)構(gòu)的電路圖，包括高頻逆變裝置2、包含負載5a的負載電路7、開關(guān)元件組件8、升壓電容器Co和高頻升壓電路9。在這種情況下，把開關(guān)元件組件8的開關(guān)頻率設(shè)置得高于由升壓電容器Co和從變壓器Tf的初級側(cè)看得的電感器L0決定的諧振頻率，而開關(guān)元件組件8內(nèi)的一組開關(guān)元件組布置成使元件工作在提升升壓電容器Co上的電壓的方向上。由于把開關(guān)頻率設(shè)置得高于升壓電容器Co和電感器L0的諧振頻率，所以能降低升壓電容器Co的電壓中的波紋，因此能用升壓電容器Co作為恒壓源。
圖2和3示出了圖1的電源裝置中所用的高頻逆變裝置2的基本結(jié)構(gòu)。請注意，圖2中升壓電容器Co的連接位置與圖3不同。
對于本發(fā)明的上述結(jié)構(gòu)，把直流電壓轉(zhuǎn)換成高頻電壓的高頻逆變裝置2把在開關(guān)元件組件8接通(ON)和斷開(OFF)操作期間存儲在電路阻抗內(nèi)的磁能移送至升壓電容器Co，以得到經(jīng)提升的電壓，并把經(jīng)提升的電壓加到負載電路7上。在圖2的電路中，當(dāng)晶體管Qb接通時，能量從直流電源1提供給負載5a并存儲在電感器L0內(nèi)；而當(dāng)晶體管Qb斷開時，電感器L0內(nèi)能量通過二極管Da和晶體管Qa移送至升壓電容器Co，以提升跨于升壓電容器Co上的電壓。當(dāng)晶體管Qa接通時，存儲在升壓電容器Co內(nèi)的能量被送至負載5a。圖2和圖3工作的區(qū)別在于，當(dāng)電流流過升壓電容器Co時，是否有電流流過直流電源1。
在這種如圖1所示的包括變壓器Tf的電源裝置中，把升壓電容器Co兩端經(jīng)提升的電壓加到變壓器Tf的初級繞組側(cè)可以減小變壓器的匝數(shù)比，實現(xiàn)小體積的電源裝置。在本發(fā)明中，雖然僅通過基于已知一般的變壓器的匝數(shù)比的升壓裝置已在次級繞組側(cè)感應(yīng)出高電壓，但可用設(shè)置在變壓器Tf初級側(cè)的升壓電容器Co的升壓裝置與用變壓器Tf的匝數(shù)比的升壓裝置共同作用來減輕變壓器Tf的負荷，減小變壓器Tf的匝數(shù)比，和減小得到的電源裝置的體積。
圖4示出了本發(fā)明的實施例1的詳細的電路圖，它包括具有不是基于變壓器Tf的升壓功能的升壓功能的升壓逆變電路2。連接到變壓器Tf的次級繞組的負載電路7包括整流平滑電路3和第二逆變電路4，負載電路7用于點亮連接到第二逆變電路4的輸出端的諸如放電燈的負載5。連接到整流電路DB1的輸入側(cè)的是濾波扼流線圈L2。在這種連接關(guān)系中，負載電路7并不限于圖示的電路結(jié)構(gòu)，還可以有其它的電路結(jié)構(gòu)，只要它能從低壓直流電壓源1驅(qū)動需要高電壓的負載電路7。
更詳細地說，升壓逆變電路2包含一對雙向開關(guān)元件，具有兩個NPN型晶體管Qa和Qb，而在它們的發(fā)射極和集電極之間反向并聯(lián)有二極管Da和Db，兩個開關(guān)元件的串聯(lián)電路連接在升壓電容器Co的兩端之間，在低壓側(cè)的晶體管Qb的集電極通過變壓器Tf的初級繞組與直流電源1的正端連接，直流電源1的負端連接到晶體管Qb的發(fā)射極。在控制電路10的控制下兩晶體管Qa和Qb交替接通和斷開，以防止兩晶體管同時接通。控制電路10還控制在負載電路7內(nèi)的晶體管Q3至Q6的接通和斷開操作。而且，晶體管Qa和Qb接通和斷開的開關(guān)頻率fsw設(shè)置得高于具有變壓器Tf的初級繞組和升壓電容器Co的諧振電路的諧振頻率fLC(fsw＞fLC)。
現(xiàn)在當(dāng)晶體管Qb接通時，將建立直流電源1、變壓器Tf的初級繞組和晶體管Qb的閉合回路，從而通過變壓器Tf向負載電路7供電。當(dāng)晶體管Qb截止時，存儲在變壓器Tf和變壓器次級繞組的電感內(nèi)的能量通過變壓器Tf的初級繞組、二極管Da、升壓電容器Co、直流電源1和再回到變壓器Tf的初級繞組的路徑釋放，所以由對應(yīng)于直流電源1的電壓和變壓器Tf的初級繞組兩端電壓之和的電壓向升壓電容器Co充電。即，這意味著升壓電容器Co兩端的電壓被提升到高于直流電源1的電壓。
接著，現(xiàn)在當(dāng)晶體管Qa接通時，將建立作為電源的升壓電容器Co、晶體管Qa、變壓器Tf的初級繞組和直流電源1的閉合回路，從而通過變壓器Tf向負載電路7供電。此后，當(dāng)晶體管Qa斷開時，將建立變壓器Tf的初級繞組、直流電源1的二極管Db的閉合回路，從而使電流流過變壓器Tf的初級繞組。
重復(fù)基于晶體管Qa和Qb的接通和斷開的上述操作，使升壓電容器Co兩端的電壓高于直流電源1的電壓，所以向變壓器Tf的初級繞組施加高電壓。因此，當(dāng)該高電壓變得等于變壓器Tf次級繞組上感應(yīng)出的電壓時，可以把變壓器Tf的匝數(shù)比減小到低于普通的逆變器電路結(jié)構(gòu)的變壓器匝數(shù)比。換句話說，能把變壓器Tf的體積做小，因此能使電源裝置的整個體積和/或重量做小。
現(xiàn)在假設(shè)晶體管Qa的接通時間為Ta，晶體管Qb的接通時間為Tb，且滿足Ta＜Tb的關(guān)系。那么，升壓電容器Co兩端的電壓沿其提升方向，所以上述接通時間Ta和Tb能根據(jù)直流電源1的電壓和負載電路7所要求的電壓來調(diào)節(jié)，以滿足負載電路7的條件。而且，當(dāng)把晶體管Qa和Qb的開關(guān)頻率fsw設(shè)置得高于由變壓器Tf的初級繞組和升壓電容器Co建立的諧振電路的諧振頻率fLC時，可以抑制升壓電容器Co兩端的電壓的紋波，所以可以把跨于升壓電容器Co的電壓基本上看作恒定電壓。
在如圖50所示的普通的電源裝置的電路結(jié)構(gòu)中，僅能把約一半的直流電源電壓施加于變壓器Tf的初級繞組。另一方面，在本實施例中，能把等于或高于直流電源1電壓的電壓施加于變壓器Tf的初級繞組。因此，本實施例能使變壓器匝數(shù)比為普通電源裝置變壓器匝數(shù)比的一半或更少，因而能把整個電源裝置做得更緊湊。
參見圖5，它示出了本發(fā)明的第二實施例，在該實施例中，一變壓器對應(yīng)于實施例1結(jié)構(gòu)中的變壓器Tf，但其初級繞組設(shè)置有一個中間抽頭，對于初級繞組中相應(yīng)于抽頭的一端，如實施例1結(jié)構(gòu)中的初級繞組那樣來連接，而對于初級繞組中相應(yīng)于抽頭的另一端，則通過二極管Dc與升壓電容器Co的正端相連。這種結(jié)構(gòu)與實施例1不同之處在于它通過變壓器Tf和兩個二極管Da和Dc對升壓電容器Co充電，但其它結(jié)構(gòu)與工作情況基本上與實施例1中的相同。
在前述各實施例1和2中，負載電路7都是通用類型的。然而，如果負載電路7由負載5a組成，并如圖6所示在負載5a上施加交流電壓，則可以把負載5a僅通過限流電感器L2連接到變壓器Tf的次級繞組。另一種做法，如圖7所示，把直流電壓施加于負載5a上，從而變壓器Tf的次級繞組輸出由如二極管電橋做成的整流電路DB2進行整流，由平滑電容器C4進行平滑，然后通過平滑電容器C4把它加到負載5a上。
圖8示出了本發(fā)明的實施例3，在該實施例中，首先晶體管Qb接通，建立起直流電源1、變壓器Tf的初級繞組L0和晶體管Qb的閉合回路，從而通過變壓器Tf向負載電路7提供電力。然后晶體管Qb斷開，使存儲在變壓器Tf和次級繞組的電感中的能量通過初級繞組L0、二極管Da和電容器Co的閉合回路釋放，然后把能量送至電容器Co，以提升電容器Co的電壓。接著，晶體管Qa接通，建立起電容器Co、晶體管Qa和初級繞組L0的閉合回路，從而由作為電源的電容器Co通過變壓器Tf向負載電路7供電。晶體管Qa斷開使電流從初級繞組L0流過初級繞組L0、直流電源1和二極管Db的閉合回路。重復(fù)上述操作，提升電容器Co的電壓，從而把高電壓施加于初級繞組L0，于是可以大幅度減小變壓器Tf的匝數(shù)比。尤其，當(dāng)把晶體管Qb的接通時間設(shè)置得高于晶體管Qa的接通時間時，電容器Co沿其提升方向。因此，僅需要根據(jù)負載電壓來設(shè)置接通時間。即使在本實施例的結(jié)構(gòu)中，也可以把等于或高于電源電壓的電壓施加于變壓器Tf上，因而可以把匝數(shù)比降低到一半或更小，從而可以把變壓器Tf的尺寸做得更小。
在圖8的實施例3中，使用諸如圖9所示的負載電路7。在本實施例中，把高頻輸出通過限流電感器L2施加到負載5a，以進行電力控制?？梢允褂眠@樣一和電路結(jié)構(gòu)，如圖10所示，用直流電源來驅(qū)動負載電路7的負載5a。在這種情況下，用由二極管電橋和電容器C4組成的整流/平滑電路把輸入電壓轉(zhuǎn)換成直流電壓，然后把它作為直流電力提供給負載5a。
圖11示出了一個具體的例子，在該例子中，實施例3的電源裝置應(yīng)用于放電燈點燃系統(tǒng)，用矩形波點燃作為負載5a的高壓放電燈。在這種情況下，用電容器Cs來維持直流電源1的電壓。當(dāng)直流電源1被放置在遠離電源裝置的時候，這是有利的，例如，用于汽車前燈點燃系統(tǒng)中，因為這種結(jié)構(gòu)能抑制布線阻抗或噪聲的影響。而且，扼流線圈L2起到控制流過負載5的電流的作用。在這種情況下，控制電路10檢測輸出電壓，并根據(jù)檢測到的值，控制晶體管Qa和Qb的脈寬。以低頻(例如以幾百赫茲)驅(qū)動，晶體管Q3至Q6以使晶體管Q3、Q6，以及晶體管Q4、Q5交替接通和斷開。設(shè)置一平滑電容器C2，去除高頻逆變裝置2中的諧波分量，使諧波分量很低的電流流過作為負載5的放電燈，以穩(wěn)定其放電工作狀態(tài)。應(yīng)當(dāng)理解，由于可以提升跨于電容器Co電壓，所以可以把變壓器做得緊湊，因此，實現(xiàn)了整個燈點燃系統(tǒng)的小型化，并減輕了重量。
因為設(shè)置在變壓器Tf初級繞組側(cè)的電容器Go起到電源的作用故能使其電壓中的波紋分量最小。為此，把晶體管Qa和Qb的開關(guān)頻率設(shè)置得高于由變壓器Tf的初級繞組看得的等效電感分量和電容器Co決定的諧振頻率。
同時，在如圖11的高壓放電燈中，如果在斷開模式，當(dāng)負載阻抗在從幾百歐姆到無窮大(無負載狀態(tài))的范圍內(nèi)變化時，次級繞組側(cè)短路時從初級繞組側(cè)看得的諧振頻率最大，并滿足下面的關(guān)系。fmax=(1/2π){((1/L0+n2/L2)/Co}]]>因此，把晶體管Qa和Qb的開關(guān)頻率fsw要設(shè)置得高于最大諧振頻率fmax。例如，假設(shè)L2＝200μH，Co＝2μF，變壓器Tf的初級繞組的電抗＝10μH，n＝12，那么，最大諧振頻率成為102kHz。已得到的結(jié)果是，當(dāng)額定負載阻抗為200Ω時，則足以抑制電容器Co兩端的電壓內(nèi)的波紋分量，只要開關(guān)頻率設(shè)置為150kHz或更高。由于由電感器L0和電容器Co決定的無負載模式時的諧振頻率為30kHz，而當(dāng)負載側(cè)(次級繞組側(cè))短路(負載5的電阻為零)時，諧振頻率變成約為100kHz，所以當(dāng)晶體管Qa和Qb的開關(guān)頻率fsw為次級繞組短路模式時的諧振頻率的1.5倍或更高時，能建立穩(wěn)定和良好的工作狀態(tài)。
圖12是本發(fā)明的實施例4，其中，變壓器Tf的初級繞組側(cè)有兩個繞組，從而當(dāng)晶體管Qb接通時，電容器Co兩端的電壓通過由變壓器Tf的初級繞組LO2、二極管Dc和電容器Co組成的閉合回路提升，而且即使晶體管Qb斷開時，能量也通過由變壓器Tf的初級繞組L01、二極管Da和電容器Co組成的閉合電路而存儲起來。所以，本實施例的優(yōu)點是能夠容易地產(chǎn)生相當(dāng)高的輸出電壓。例如，即使當(dāng)電源電壓較低(例如當(dāng)電源電壓降至其額定電壓以下，等等)，電容器Co的電壓也能保持在高電平上，從而擴展了其輸出范圍。
圖13是本發(fā)明實施例5的方框圖，其中，限流電感器L2連接在變壓器的次級繞組和高頻逆變器裝置3中整流電路DB1之間。作為負載高壓放電燈5(如金屬鹵化物燈)連接。當(dāng)燈處于接通模式時，負載電壓為約85V，然而在無負載模式下，要使燈起輝，負載電壓需要相當(dāng)高，約300V。為此，當(dāng)增加變壓器Tf次級繞組的匝數(shù)時，就會導(dǎo)致燈處于接通模式時初級繞組電流的增大。所以，本實施例中，將諧振電容器Cr以并聯(lián)方式連接在限流電感器L2和整流電路DB1之間，從而在無負載模式下，在限流電感器L2和諧振電容器Cr之間建立起諧振，以獲取用以獲到無負載電壓的諧振電壓。由于在穩(wěn)定的燈接通模式下通過諧振電容器Cr的電流減小，所以最好使諧振電容器Cr具有小的電容值。
額定負載模式下的功率控制是通過在比較器CP1處將誤差放大器EA的輸出與三角波振蕩器12的三角波比較來產(chǎn)生脈寬調(diào)制(PWM)信號，并用該PWM信號控制晶體管Qa和Qb的占空比來實現(xiàn)的。本實施例中，提供了驅(qū)動電路Xa和Xb。三角波振蕩器12包括一電容器Ct、檢測電容器Ct兩端電壓的斯密特(Schmitt)電路G、根據(jù)Schmitt電路G的輸出可控進行其開關(guān)操作的開關(guān)S、對電容器Ct進行充電的第一電流源Ic和對電容器Ct進行放電的第二電流源。當(dāng)由于第一電流源Ic的充電而使跨于電容器Ct的電壓上升而達到Schmitt電路G的上限值時，開關(guān)S反向切換。當(dāng)對第二電流源Ie的放電使電容器Ct兩端的電壓降低到Schmitt電路G的下限值時，開關(guān)S再次反向切換。這使電容器Ct上的充放電重復(fù)進行而產(chǎn)生一三角波。第一電流源Ic和Ie的電流值可按照頻率指令電路11輸入的指令值變化，從而改變?nèi)遣ㄕ袷幤?2的振蕩頻率。
其次，當(dāng)模式變成無負載模式(當(dāng)燈負載斷開時)以及輸出電壓(或電容器C2兩端的電壓)變得等于或高于某一設(shè)定電壓時，頻率指令電路11以這樣一種方式向三角波振蕩器12發(fā)送一指令值，即，由三角波振蕩器12的振蕩頻率決定的開關(guān)頻率fsw變成略高于由限流電感器L2和諧振電容器Cr決定的諧振頻率。無負載模式下的占空比固定在某一設(shè)定值上，從而通過調(diào)整頻率來實施輸出電壓的調(diào)整。
在如上所述的實施例中，變壓器Tf次級繞組側(cè)設(shè)置有限流電感器L2和諧振電容器Cr，并設(shè)定合適的開關(guān)頻率，從而無負載模式下的諧振動作使諧振電容器Cr兩端的電壓上升，并防止浪涌電流流過晶體管Qa和Qb，以抑制壓力(stress)。
在圖14所示本發(fā)明的實施例6中，諧振電容器Cr連接在限流電感器L2和整流電路DB1之間而與整流器DB1并聯(lián)，從而在無負載模式下，在限流電感器L2和諧振電容器Cr之間建立起諧振，以獲諧振電壓，并用該諧振電壓產(chǎn)生一無負載的高電壓。為了降低穩(wěn)定接通模式下通過諧振電容器Cr的電流，將具有小電容值的電容器用作諧振電容器Cr。當(dāng)電容器C2兩端的電壓高到某一特定電平時，確定開關(guān)頻率的三角波振蕩器12的頻率切換到略高于由限流電感器L2和諧振電容器Cr形成的諧振頻率。結(jié)果，比較器CP2輸出一開關(guān)信號，使晶體管Q8改變電阻R1和R2的分壓比，從而改變設(shè)定三角波振蕩器12的頻率的輸入電壓。電壓調(diào)整是在比較器CP1處通過將誤差放大器EA的輸出與三角波振蕩器12的輸出比較以控制晶體管Qa和Qb的占空比來實現(xiàn)的。晶體管Qa和Qb的占空控制比噪聲抑制中的頻率控制有利，從而輸出電壓可以被相當(dāng)穩(wěn)定地控制在控制增益較高的諧振頻率附近。
同時，當(dāng)將高壓放電燈用作負載時，即，當(dāng)負載阻抗在寬范圍內(nèi)變化，并且相應(yīng)地?zé)羲匦璧呢撦d電壓在一寬范圍內(nèi)變化時；以及當(dāng)要求控制，使得負載電壓越低，輸出電流就增大越多，就像恒定功率控制或低阻抗時要求更多的功率輸出那樣；升壓變壓器Tf的大的匝數(shù)比使初級繞組電流增大，這就使損耗增大，或者開關(guān)元件的電容必須增大。初級繞組電流的增大是由于變壓器Tf的匝數(shù)比不適宜于變壓器Tf的輸出電壓的緣故。為此，最好采用這樣一種結(jié)構(gòu)，即，按照輸出電壓來切換次級繞組的匝數(shù)比，其實施例說明如下。
圖15所示本發(fā)明的實施例7中，變壓器Tf的次級繞組有一個中間抽頭，從而用根據(jù)負載電壓而由整流二極管橋路DB1進行的切換動作，以根據(jù)輸出電壓來改變從變壓器Tf的次級繞組端提取的電流分布。采用這種結(jié)構(gòu)時，當(dāng)負載阻抗較小，而負載電壓較低時，電流主要從變壓器Tf的次級繞組的中間抽頭(匝數(shù)n1)輸出；而當(dāng)負載阻抗較大并且負載電壓較高時，電流主要從變壓器Tf次級繞組的兩端(匝數(shù)n2)通過電感器L2輸出。
考慮到負載功率相應(yīng)于中間抽頭，最好將次級繞組的中間抽頭位置n1和整個次級繞組的匝數(shù)n2設(shè)置成滿足下述條件。
假定在運行范圍內(nèi)，負載具有最大負載阻抗(除去無負載模式和放電燈負載的斷開模式)R，電感器L2與變壓器Tf的次級繞組相連，開關(guān)頻率設(shè)定為ω/2π。則當(dāng)整個次級繞組的匝數(shù)n2和中間抽頭位置n1的設(shè)定滿足關(guān)系 時，負載可以獲得有效電力，并顯著減小次級繞組中的電流壓力(current stress)。結(jié)果，變壓器Tf或晶體管Qa和Qb可以做得體積小，成本低。
從圖16和17中還可以看出，即使從圖15所示的實施例中去掉二極管橋路DB1中的二極管D6或D5，也可以實現(xiàn)大體相同的效果。
在圖18所示本發(fā)明的實施例8中，晶體管Qa的接通時間Ta和晶體管Qb的接通時間Tb設(shè)置成滿足關(guān)系Ta＜Tb。當(dāng)將電能從直流電源1提供給晶體管Tf而使晶體管Qb的接通時間Tb比晶體管Qa的接通時間Ta長時，晶體管Qb的斷開將使變壓器Tf的能量注入電容器Co，因而提升電容器兩端的電壓使之高于直流電源1兩端的電壓。圖19中示出了圖18所示電路在穩(wěn)定模式下的信號波形，晶體管Qa和Qb的接通時間Ta和Tb滿足關(guān)系Ta＜Tb。對于變壓器Tf的次級繞組和電容器Co的升壓動作，一旦晶體管Qb斷開，晶體管Qb就接通而存儲的能量就釋放。從圖19可以得知，電容器Co兩端的電壓Vc和直流電源1的電壓VS滿足關(guān)系Vs＜Vc。當(dāng)晶體管Qa和Qb的接通時間Ta和Tb按照負載5a的狀態(tài)受到控制時，可以使電容器Co兩端的電壓提升并保持。再有，當(dāng)保持這一關(guān)系時，可以容易地控制負載功率。結(jié)果，變壓器Tf可以做得較小，可以減小由變壓器Tf初級繞組產(chǎn)生而施加在晶體管Qa和Qb上的電流壓力。另外，由于可以實現(xiàn)對晶體管Qa和Qb的接通時間控制(即所謂的PWM控制)，而無需改變開關(guān)頻率，所以本實施例的優(yōu)點在于濾波器設(shè)計和減小噪聲較容易。因此，晶體管Qa和Qb可以包含場效應(yīng)晶體管(FET)，此時的每一個FET包含一反向二極管，所以可以去掉二極管Da和Db。
在圖20所示本發(fā)明的實施例9中，晶體管Qa和Qb包含F(xiàn)ET，并且每一FET在其漏極和源極之間含有一反向二極管。對于具有低電源電壓的高頻逆變器電路，當(dāng)輸出電壓較高并且輸出功率較大時，有較大電流流過變壓器Tf的初級繞組，此時需要一個具有擊穿電壓低而擊穿電流大的元件。另外，當(dāng)控制晶體管Qa和Qb的脈寬，以設(shè)定各晶體管的接通時間時，一般說來，接通時間在一寬范圍內(nèi)變化，從而必須在其最大占空比下確定一擊穿電流，從而使開關(guān)元件較大，而相應(yīng)地電源裝置變得既貴又笨重。另外，具有大電流容量的元件通常開關(guān)速度較低，并且其運行頻率有一極限。為了避免出現(xiàn)這一情況，本實施例被設(shè)計成FET的晶體管Qa和Qb可以相互獨立地運行，并設(shè)定晶體管的開關(guān)頻率接通時間，以抑制其上的電流壓力。
圖21(a)至(c)中所示的是圖20所示實施例9在不同狀態(tài)下的信號波形。更具體說來，在圖20的狀態(tài)(a)下，晶體管Qb的開關(guān)頻率被設(shè)置成高于晶體管Qa的開關(guān)頻率，從而即使一個周期中晶體管Qb的全接通時間比晶體管Qa的全接通時間長，晶體管Qb的接通時間變得更短，從而可以減小晶體管斷開之前流過晶體管Qb的電流。在圖21所示的狀態(tài)(b)中，晶體管Qa在高于晶體管Qb的頻率下運行。在狀態(tài)(c)下，提供這樣的持續(xù)時間使晶體管Qa和Qb互相獨立地被接通和斷開。這樣，在圖15所示(a)至(c)的任何一種狀態(tài)下，接通時，與直流電源1形成閉合電路的晶體管Qb的整個接通時間比晶體管Qa的長，從而電容器Co兩端的電壓升高，以減小變壓器Tf的匝數(shù)比。結(jié)果，開關(guān)元件的直流擊穿電流可以較低，可以使裝置成本降低，并使裝置體積較小。另外，由于可以抑制電流峰值，從而可以減小加在各部件(包括變壓器)上的壓力。
為了更好地理解按照本發(fā)明的電源裝置的各實施例，下面描述裝置運行從其運行起始模式至穩(wěn)定模式的開關(guān)頻率控制和占空比控制。在圖11所示的基本實施例中，穩(wěn)定模式下開關(guān)元件(晶體管Qa和Qb、二極管Da和Db)中流過的電流信號的波形如圖22所示。圖中，符號Ia表示流過晶體管Qa(或二極管Da)的電流，Ib表示流過晶體管Qb(或二極管Db)中的電流，IT1表示流過變壓器Tf的初級電流。當(dāng)晶體管Qb從其接通狀態(tài)變化到斷開狀態(tài)，而使各電感內(nèi)存儲的能量首先通過二極管Da注入電容器Co內(nèi)時，裝置起動之后各電容器上的電壓較低，從而流經(jīng)電容器Co充電電流比向電容器Co的充電電流衰減波形平緩。因此，通過二極管Da流過電容器Co的充電電流變成零，從而在電容器Co內(nèi)的電荷通過晶體管Qa向負載側(cè)放電的電流路徑建立起來之前，即充電電流流向電容器Co時，電流開關(guān)周期移向下一個周期而使晶體管Qb接通，這一狀態(tài)稱為接地短路狀態(tài)，其中流動的浪涌電流Is如圖23所示。浪涌電流是由于下述原因產(chǎn)生的。即，由于跨于電容器Co和負載電路中的電容器C2的電壓較低，晶體管Qa從其接通狀態(tài)變化到斷開狀態(tài)使得各電感元件中存儲的能量以一小衰減因子注入電容器Co。這導(dǎo)致充電完成時間間隔比穩(wěn)定時間間隔長，從而在穩(wěn)定模式下設(shè)置的占空比和開關(guān)頻率相同的晶體管Qb的斷開時間內(nèi)，在各電感內(nèi)存儲的能量無法全部注入電容器Co內(nèi)。
因此，為了減小起始模式下這一浪涌電流引起的壓力，即，使各電感內(nèi)存儲的能量完全注入電容器Co；(1)固定開關(guān)頻率，使晶體管Qb的接通時間較短，從而在電感內(nèi)存儲較少的能量，而使向電容器Co的釋放能量的時間較短，或者(2)改變開關(guān)頻率，同時使晶體管Qb的接通時間較短。從運行起始模式起在一預(yù)定時間間隔內(nèi)進行占空度控制或開關(guān)頻率控制，隨后逐步或逐漸將開關(guān)頻率和占空度轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定模式下的開關(guān)頻率和占空度。
在上述(1)或(2)的運行中，在晶體管Qb的斷開時間間隔內(nèi)向晶體管Qa發(fā)送一接通信號，從而通過二極管Da完成向電容器Co放電，使晶體管Qa接通，開始向電容器Co放電。現(xiàn)在進行控制運行(1)或(2)，僅使晶體管Qb運行，以預(yù)先停止晶體管Qa的運行。這樣就使跨于電容器Co的電壓很快上升，從而使向電容器Co的充電時間縮到與穩(wěn)定模式下相同的水平。采用這一結(jié)構(gòu)，可以縮短將運行從起始模式變化到穩(wěn)定模式所需的時間。
在圖24所示本發(fā)明的實施例10中，高頻逆變裝置2中的晶體管Qa和Qb交替接通和斷開，而將直流電源1的電壓轉(zhuǎn)換成高頻電壓，并隨后由變壓器Tf升壓。與變壓器Tf次級繞組相連的是負載電路7。在電源接通以后，電源監(jiān)測電路20立即運行，以起動輔助控制電路21。此時，切換開關(guān)Sa和Sb，分別將輔助控制電路21的輸出信號施加到驅(qū)動電路Xa和Xb。輔助控制電路21的運行時間是由接收電源監(jiān)測器電路20的輸出信號的定時電路22設(shè)置的。當(dāng)設(shè)定的運行時間過去以后，切換開關(guān)Sa和Sb，將控制電路10的輸出施加到驅(qū)動電路Xa和Xb。配置輔助控制電路21用來實施對上述(1)或(2)中所述的占空比控制或開關(guān)頻率控制。
在圖25所示的本發(fā)明實施例11中，前述實施例10中的定時電路22由這樣一個結(jié)構(gòu)來替代，即輔助控制是在運行起始模式下進行的，從而在比較器CP4和CP5處檢測并比較跨于電容器Co和C2的電壓，直至電壓等于設(shè)定電壓Vref4和Vref5。電源接通以后，電源監(jiān)測電路20立即運行，將一復(fù)位信號傳送至RS觸發(fā)器FF，將其Q輸出設(shè)置成具有其低電平。這使開關(guān)電路23運行，停止晶體管Qa和輸出電路中組成三角波逆變裝置4的Q3至Q6的運行。與此同時，振蕩器24的輸出使晶體管Qb運行。設(shè)置振蕩器24以提供在運行起始模式中晶體管Qb被斷開時足以向電容器Co充電的頻率和占空度。當(dāng)電容器Co或C2兩端的電壓超過某一設(shè)定值時，RS觸發(fā)器FF的Q輸出變成高電平，從而開關(guān)電路23運行，而電源裝置轉(zhuǎn)換成普通的控制運行模式。由于這減輕了起動電源裝置時加在開關(guān)元件上的壓力，所以可以減小元件擊穿電流，也同時減小了加在其他部件上的壓力。在這方面，本實施例還包括一邏輯“或”電路25和一低頻振蕩器26。
在圖26所示本發(fā)明的實施例12中包含控制器30、電壓檢測電路31、鋸齒波振蕩電路32、定時電路33、再點燃(refire)補償電路(參考電壓變化電路)34、低頻振蕩電路35和分頻電路36。本實施例中還包括用于晶體管Qa、Qb和Q3至Q5的驅(qū)動電路Xa、Xb和X3至X5、誤差放大器EA、比較器CP1、電阻器R1和R2和晶體管Q8。符號Vref表示參考電壓。在這方面，高頻逆變裝置2、AC/DC轉(zhuǎn)換器3和三角波逆變裝置4大體與前述實施例3中的相同；主電路的運行也與前述實施例中的大體相同。
在實施例中有一個當(dāng)用三角波功率點燃燈時便于放電燈再點燃操作的裝置。下面描述再點燃操作。長時間使用放電燈將使燈電壓上升，這將導(dǎo)致(特別是在極性顛倒時再點燃電壓變高的情況下)燈發(fā)生熄滅。為了實現(xiàn)長時間穩(wěn)定點燃放電燈的目的，采用這樣一種結(jié)構(gòu)，設(shè)置變壓器次級電壓較高。然而，這一結(jié)構(gòu)使得變壓器Tf的體積增大，并且由于匝數(shù)比的增加而使加于初級繞組上的壓力增大。本實施例中，為了至少在極性顛倒時(此為燈熄滅的原因之一)在燈的再點燃點附近穩(wěn)定地點燃同時抑制熄滅，還提供了一個暫時施加高于穩(wěn)定狀態(tài)下的電壓的裝置。
圖27中示的是本實施例12中的燈電壓V5和電容器Co上的電壓Vc。在控制器30中；將電壓檢測電路31檢測得的檢測電壓與參考電壓Vref比較，并在誤差放大器EA處放大，在比較器CP1處將放大器的輸出與鋸齒波振蕩電路32的輸出比較，比較器CP1在其接通時間內(nèi)產(chǎn)生-PWM信號。在鋸齒波振蕩電路32的振蕩頻率下(幾下至幾百個千赫)用PWM信號接通和斷開晶體管Qa和Qb，從而可以按照電壓檢測電路31的檢測量控制晶體管Qa和Qb的接通時間。在再點燃補償電路34的正常模式下，晶體管Q8僅在矩形波點燈的極性顛倒時間附近接通和斷開。這使施加到誤差放大器EA的參考電壓Vref上升，而誤差放大器EA的輸出下降，從而使脈寬控制信號(比較器CP1的輸出)沿增寬接通時間的方向變化。該定時與低頻振蕩電路35的輸出同步，且定時電路33設(shè)置晶體管Q8的接通時間。低頻振蕩電路35產(chǎn)生一矩形波的驅(qū)動晶體管Q3至Q6的點燈頻率。比較器CP1的輸出確定晶體管Qb的接通時間，且其反相信號確定晶體管Qa的接通時間。當(dāng)晶體管Qb接通時間延長時，直流電源1提供的功率增大，從而如圖27所示，在晶體管Qb斷開時刻(t1、t2等)電容器Co的升壓能力得到加強。
隨著電壓Vc的增大，變壓器Tf的次級電壓V2增大，這易于在其矩形波點燈模式下放電燈的重新點燃，從而使得能夠穩(wěn)定地點燃放電燈，而不熄滅。換言之，可以在很長時間間隔內(nèi)穩(wěn)定地點燃放電燈。另外，由于可以在不增加變壓器Tf匝數(shù)比的情況下實現(xiàn)再點燃補償，變壓器Tf的體積可以做得較小。盡管在本實施例中在再點燃時間附近給出暫時升壓，但在下列情況下可能必需采用這樣一種結(jié)構(gòu)，即，當(dāng)電源電壓下降或穩(wěn)定模式下燈電壓上升而有容易發(fā)生熄滅的趨勢，按照檢測到的這種趨勢實施再點燃補償。
按照本實施例，只有通過暫時加寬晶體管Qb的接通時間，才能容易地控制熄滅的發(fā)生。盡管本實施例中接通時間的控制是通過改變參考電壓Vref來實現(xiàn)的，但可以采用這樣一個結(jié)構(gòu)，即暫時對檢測電壓值進行分壓，或者加入另一電路來暫時優(yōu)先地控制該電路。即，只要能夠控制電容器Co兩端的電壓Vc的增加，可以采用任何結(jié)構(gòu)。
在圖28所示本發(fā)明的實施例13中，電壓檢測變壓器Td緊靠整流電路DB1輸入端的上游連接，而高頻逆變裝置2產(chǎn)生一高頻輸出，從而檢測變壓器可以做得較小。即，在檢測矩形波逆變裝置4的輸出或電容器C2的電壓的方法中，因為第二逆變器電路4產(chǎn)生一低頻輸出，這就使得變壓器Tf必須做得較大；而且由于電容器C2兩端的電壓是直流類型的，從而趨于很難通過變壓器來檢測。另一方面，在本實施例中，由于電壓檢測變壓器Td直接連接在整流電路DB1的上游，從而可以得到用小型變壓器來隔離的檢測輸出。電壓檢測電路40與電壓檢測變壓器Td的次級繞組輸出端相連，以獲取直流檢測輸出。如果在緊靠整流電路DB1的上游檢測到與輸出電壓大體相等的電容器C2的電壓，則當(dāng)整流電路DB1的輸入電壓變成等于或高于電容器C2的兩端的電壓時整流電路DB1中的二極管導(dǎo)通。此時，整流電路DB1的輸入電壓變成等于電容器C2兩端的電壓。當(dāng)電容器C2的電容值較大，且產(chǎn)生的電壓含有較少的波紋時，電壓大體保持在與整流電路DB1中二極管導(dǎo)通期間波形峰值對應(yīng)的同一電平上。電壓檢測電路40在電壓檢測變壓器Td檢測到的電壓波形中尋找一個峰值，并產(chǎn)生一輸出電壓(即電容器C2的電壓)。在電壓檢測電路40中，對輸出進行平滑處理的濾波電路的時間常數(shù)被設(shè)置成至少比晶體管Qa和Qb的開關(guān)時間間隔長。電壓檢測電路40檢測到的電壓被施加到用作輸出控制的控制電路10上。
圖29是電壓檢測電路40一個詳例。更具體地說，電壓檢測變壓器Td的次級繞組的輸出由二極管D8整流，并隨后充電到電容器C8內(nèi)。由電容器C8和電阻器R8確定的時間常數(shù)被設(shè)置成比開關(guān)頻率大得多。這就導(dǎo)致電容器C8兩端的電壓變成大體等于電壓檢測電路40的峰值電壓，并隨后通過放大器41輸出。電壓檢測電路40可以是如圖30所示采用兩個二極管D8和D9的全波整流型的。
圖31中所示本發(fā)明的實施例14具有比圖28的電壓檢測電路40更為完善的檢測響應(yīng)特征，并適于更準(zhǔn)確的控制。在此情形中，電壓檢測變壓器Td的次級輸出電壓V2在其半周期內(nèi)被充電到電容器C8內(nèi)。在下半個周期中，由于存在D8二極管，所以電壓V2無法對電容器C8充電。在不對電容器C8充電的半個周期的設(shè)定時間間隔t1內(nèi)，開關(guān)S1處在接通狀態(tài)，從而通過放大器41和濾波器電路42輸出檢測電壓。在不對電容器C8進行充電的半個周期剩下的時間間隔t0內(nèi)，開關(guān)S0處在接通狀態(tài)，從電容器C8向外釋放電荷。這使得電容器C8在峰值電壓的每個周期內(nèi)被充電，并較少受其波形的影響。另外，由電壓下降引起的響應(yīng)特征比起在如實施例13中的響應(yīng)特性來有很大的改進。圖32中示出的是電壓檢測變壓Td的次級電壓V2的波形和開關(guān)S0和S1的信號波形。盡管檢測波形電壓是在比較器43處比較，并隨后通過定時電路44、邏輯倒相電路45和邏輯“與”電路46以獲取圖31所示實施例電路中的開關(guān)S0和S1的運行信號，但這種結(jié)構(gòu)可以這樣來采用以用作高頻開關(guān)元件8的驅(qū)動信號來取代比較器43的輸出信號。
圖33示出的是本發(fā)明的實施例15。因為電容器Co兩端的電壓隨逆變器電路中晶體管Qa和Qb的占空比一起波動，所以視占空比而定電容器Co兩端的電壓有時可以高于電源電壓。當(dāng)電容器Co兩端的電壓太高時，將超過晶體管Qa和Qb的擊穿電壓和變壓器Tf次級繞組的擊穿電壓，這是導(dǎo)致出現(xiàn)故障的原因之一。為了避免這種現(xiàn)象的發(fā)生，在本實施例中，由電壓檢測電路50檢測電容器Co兩端的電壓，從而當(dāng)檢測到的電壓等于或高于某一設(shè)定電壓時，比較器CP6運行，以驅(qū)動一異常電壓防止電路51，從而晶體管Qa和Qb的驅(qū)動信號被禁止，以停止晶體管Qa和Qb的運行。圖中，符號Idt和Vdt分別表示輸出電流和電壓的檢測到的值。
在圖34所示本發(fā)明的實施例16中，為了防止當(dāng)晶體管Qb的占空比太高時電容器Co兩端出現(xiàn)過電壓，通過二極管D11和D12選擇用作正常輸出控制的誤差放大器EA的輸出和用作監(jiān)測電容器Co兩端電壓的誤差放大器EA6的輸出中的較大者，并且隨后施加到比較器CP1，產(chǎn)生一開關(guān)信號，從而控制電容器Co兩端的電壓不超過一設(shè)定值。在這方面，可以通過檢測電容器Co和Cs兩端的電壓來實現(xiàn)對上述實施例的類似控制。由于直流電源1的電壓等于電容器Cs兩端的電壓，并且是穩(wěn)定的，所以電容器Co兩端的電壓可以被檢測為跨于電容器Co和Cs組成的串聯(lián)電路兩端的電壓。
圖35中示出的是本發(fā)明的實施例17，它是圖11所示實施例的詳例，其構(gòu)造可用來以預(yù)定功率控制放電燈負載的點燃。本實施例包括驅(qū)動電路DRb，用來驅(qū)動開關(guān)元件Q3至Q6；驅(qū)動電路DRa，用來驅(qū)動開關(guān)元件Qa和Qb；放大器Amp1，用來放大流入開關(guān)元件Q3至Q6的逆變器電路內(nèi)的檢測到的電流；放大器Amp2，用來放大施加到開關(guān)元件Q3至Q6的逆變器電路的檢測到的電壓；乘法器MUL1，用來將放大器Amp1和Amp2的輸出相乘；誤差放大器EA1，用來將乘法器MUL1的輸出與功率指令P1比較；誤差放大器EA2，用來將放大器Amp2的輸出與一有限的最大電壓值V1比較；一誤差放大器EA3，用來將放大器Amp1的輸出與一有限的最大電流值I1比較；比較器CP1，用來通過二極管D11、D21和D31，把誤差放大器EA1至EA3的輸出中最大的一個與高頻三角波發(fā)生器12的輸出比較，并用來向驅(qū)動電路DRa發(fā)送一輸出；以及一低頻振蕩器26，用來通過驅(qū)動電路DRb，將一控制信號發(fā)送到開關(guān)元件Q3至Q6。
下面簡略描述本實施例的運行。穩(wěn)定模式下，用誤差放大器EA1的輸出控制開關(guān)元件Qa和Qb，而提供給放電燈5的功率被控制在大體穩(wěn)定，以使放電燈5穩(wěn)定點燃。在放電燈5點燃以后的低阻抗模式下，用誤差放大器EA3的輸出來控制開關(guān)元件Qa和Qb，其方式是使燈電流在最大額定電流以下。在放電燈5處在斷開狀態(tài)的斷開模式下，用誤差放大器EA2的輸出控制開關(guān)元件Qa和Qb，其方式是施加到放電燈上的電壓比起動放電燈5的接通模式下的電壓高(如高出300V)。
但是，圖35所示的實施例17有出現(xiàn)下列問題的危險。
即，如果假設(shè)開關(guān)元件Qa和Qb分別具有接通時間Ta和Tb以及周期T，則開關(guān)元件Qb的接通占空度DutyB(＝Tb/T)與圖35所示本實施例的輸出功率之間滿足一定的關(guān)系。
在放電燈5的穩(wěn)定接通模式下，或者當(dāng)負載具有大體等于穩(wěn)定接通模式下的燈阻抗時，輸出功率如圖36所示，隨開關(guān)元件Qb的接通占空度DutyB的增加而增加。另外，當(dāng)與上述情況相比，當(dāng)燈阻抗(或負載阻抗)增加一個小量時，整個輸出功率如圖36(b)所示下降。在放電燈5被點燃以后那一刻燈阻抗(或負載阻抗)較低的低阻抗模式下，當(dāng)主要要從變壓器Tf次級繞組n2的中間抽頭處獲取一輸出時，則如圖36(c)所示，當(dāng)開關(guān)元件Qb的接通占空度DutyB增加時，輸出功率大體沿拋物線方向變化。當(dāng)開關(guān)元件Qb的接通占空度Duty B低于dm，則輸出功率隨開關(guān)元件Qb的接通占空度DutyB的增加而增加，另一方面，當(dāng)開關(guān)元件Qb的接通占空度Duty B超過dm，則如圖37所示，流過變壓器Tf初級繞組的初級電流IT1總是大于0，從而初級電流IT1過剩并飽和。這就導(dǎo)致如圖36(c)所示，輸出功率隨開關(guān)元件Qb的接通占空度Duty B的增加而降低。因此，輸出功率特征取決于燈阻抗(或負載阻抗)的值而出現(xiàn)很大的變化。
例如，當(dāng)模式急驟地從用開關(guān)元件Qb的接通占空度Duty B等于dn且向斷開狀態(tài)下的放電燈5施加電壓(如300V)來運行開關(guān)元件Qa和Qb的狀態(tài)變化到放電燈5處在低燈阻抗的接通狀態(tài)的低燈阻抗模式時，開關(guān)元件Qa和具有接通占空度Duty B＝dn的開關(guān)元件Qb使得過剩初級電流IT1流過變壓器Tf的初級繞組，并飽和，從而會發(fā)生在開關(guān)元件上加上過大壓力等的可能性。
為了避免出現(xiàn)這種情況，采用圖38所示的實施例18，以提供一個積分器INT1，用來檢測變壓器Tf的初級輸出電壓并對其取積分，隨后通過二極管D41將其施加到比較器CP1的負輸入端。其他結(jié)構(gòu)大體與圖35所示的相同，效果也大體相同。
本實施例利用了這樣一個事實，即，當(dāng)圖37所示的過剩初極電流IT1流過變壓器Tf的初級繞組并飽和時，施加到變壓器Tf初級繞組的初級電壓的積分值不為零。即當(dāng)積分器INT1檢測變壓器Tf的初級電壓時，對其進行積份，并發(fā)現(xiàn)其不為零；積分器判斷初級電流IT1改變到初級電流IT1飽和的方向，并且積分器進行控制，以降低開關(guān)元件Qb的接通占空度，即，抑制向放電燈5的輸出功率。
圖39至43示出的是可以在圖38所示實施例中使用的積分器INT1的不同詳例。
在如圖39中所示的這樣一種電路中，變壓器Tf的初級電壓是通過由電阻器Ra和電容器Ca組成的濾波器電路施加在誤差放大器EA4的正負輸入端之間的，從而誤差放大器EA4的輸出用作積分器INT1的輸出。這樣，由電阻器Ra和電容器Ca確定的時間常數(shù)被設(shè)置成大體上大于開關(guān)元件Qa和Qb的開關(guān)頻率。在通常運行模式下，誤差放大器EA4正負輸入端上的電壓相互近似相等，從而誤差放大器EA4的輸出為零。當(dāng)飽和的初級電流IT1流過變壓器Tf的初級繞組L0時，誤差放大器EA負輸入端上的電壓低于其正輸入端上的電壓，從而誤差放大器EA根據(jù)哪一信號被其判定為使初級電流飽和的情況而輸出一高電平輸出信號。因此，誤差放大器EA4的正負輸入端結(jié)構(gòu)可以由圖40中所示電阻器Rb和Rc以及電容器Cc組成的電壓分壓結(jié)構(gòu)來取代。
在如圖41所示的這樣一種電路中，跨于變壓器Tf初級繞組的電壓由兩個電阻器Rd分壓，二電阻器Rd的連接點上的中間電壓由電容器Cd濾波，并隨后施加到誤差放大器EA4的負輸入端，而在誤差放大器EA4的正輸入端上還施加有直流電源Vs的電壓。
在正常運行模式下，電容器Cd兩端的電壓近似等于直流電源電壓Vs，從而誤差放大器EA4的輸出變?yōu)榱?。同時，當(dāng)飽和的初級電流IT1流過變壓器Tf的初級繞組時，誤差放大器EA4負輸入端上的電壓變得低于誤差放大器EA4正輸入端上的電壓，從而誤差放大器EA4產(chǎn)生一高電平信號，并可以根據(jù)該信號判斷初級電流IT1正在飽和。在這方面，誤差放大器EA4負輸入端的上述輸入端結(jié)構(gòu)可以用由電阻器Re、Rf和Rg以及電容器Cg組成的分壓輸入端結(jié)構(gòu)替代，誤差放大器EA4的正輸入端結(jié)構(gòu)可以用由電阻器Rf和Rg以及電容器Cg組成的分壓輸入端結(jié)構(gòu)替代，如圖42所示。
在如圖43所示的這樣一種電路中，由電阻器Rh、電容器Ch和誤差放大器EA4組成一積分電路結(jié)構(gòu)。
上述例子中，積分器INT1可以由對變壓器Tf的初級電壓取平均的平均電路來替代，或者由具有低于開關(guān)元件Qa和Qb的運行頻率的截止頻率、用來對變壓器Tf的初級電壓濾波的濾波電路來替代。
在圖44所示本發(fā)明的實施例19中，有一個微分電路DEF1，用來將放大器Amp2的輸出與比較器CP7處的參考電壓Vx比較，以獲取一信號Vco2，并對信號Vco2取微分，以獲取電壓V6，并通過二極管D51將其施加到比較器CP1的負輸入端。其他結(jié)構(gòu)大體與圖35的相同，作大體相同的運行。
本實施例中，比較器CP7判斷點燃放電燈5的時刻，并進行控制，使得要施加到差分電路DEF1的比較器CP7的輸出電壓Vco2從其低電平變化到高電平。響應(yīng)于接收到的輸出電壓Vco2，差分電路DEF1輸出一脈沖電壓V6，并將其發(fā)送至比較器CP1，從而減小要提供給放電燈5的功率。
采用這一結(jié)構(gòu)，一旦放電燈點燃以后，運行就被強制變化，以暫時減小要提供給放電燈5的功率，即，使開關(guān)元件Qb的接通占空度較小，從而防止了初級電流IT1的飽和。隨后，輸出功率減小到不會發(fā)生放電燈5熄滅的這樣一個低電平上。
盡管上述所有實施例中開關(guān)元件Q都含有FET，但也可以采用其他類型的開關(guān)元件，例如，采用普通的晶體管。另外，與變壓器Tf初級繞組側(cè)相連、并包括有開關(guān)元件Qa和Qb的逆變器電路可以用如圖45中所示的結(jié)構(gòu)來取代。在后一種情形下，電容器Co連接在由開關(guān)元件Qa和Qb組成的串聯(lián)電路兩端之間，而由直流電源1和變壓器Tf的初級繞組L0組成的串聯(lián)電路跨接在開關(guān)元件Qb兩端。
圖46中所示本發(fā)明的實施例20示出了在變壓器Tf次繞組上配置的整流電路的另一例。在此情形中，當(dāng)電壓VT2為負，則對電容器Cx充電；而當(dāng)電壓VT2為正時，電容器Cx中的電荷通過電感器L2、電容器Cx、二極管D1a和電容器C2的路徑移向電容器C2，作倍壓整流電路運行。同時，當(dāng)電容器Cx放電時，跨于其兩端的電壓變?yōu)榱?，二極管Da3導(dǎo)通，從而電容器Cx受到箝位，電流流過由變壓器Tf的次級繞組、電感器L2、二極管D3a、二極管D1a和電容器C2組成的路徑，結(jié)果變壓器Tf的次級電流直接提供給負載側(cè)。在此情形下，電容器Cx的電容值被設(shè)定成小于電容C2電容值的某一預(yù)定值。
圖49中示出了前述實施例20中變壓器Tf次級繞組中的電壓和電流波形。應(yīng)當(dāng)理解的是，提供給平滑電容器C2的電流ID呈不規(guī)則四邊形波形，所以可以減小電流峰值，并有效地減小整流電路的損耗。圖46中所示實施例20中的電容器Cx對箝位二極管D3a的位置可以改變成如圖47所示，如圖48中所示，只有當(dāng)對電容器Cx充電時才有電流流過某一路徑，可以在該路徑中配置另一限流元件(如圖中的電感器L2a)。
權(quán)利要求
1.一種電源裝置，其特征在于包含不阻斷它們的反向電流并且交替接通和斷開的第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路；直流電源和包括連接在所述第一開關(guān)元件兩端之間的電感元件的負載電路的串聯(lián)電路；至少通過所述負載電路連接在所述第二開關(guān)元件兩端之間的升壓電容器；和控制開關(guān)元件的控制裝置，它使開關(guān)元件的開關(guān)頻率高于所述升壓電容器和電感元件的諧振頻率，并使對應(yīng)于升壓電容器兩端電壓的跨于第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路兩端的電壓高于所述直流電源的電壓，其中，把能量由直流電源通過所述第一開關(guān)元件存儲到所述負載電路中，把所述能量通過所述第二開關(guān)元件存儲到升壓電容器中，然后把升壓電容器中的能量通過第二開關(guān)元件提供給負載電路。
2.一種電源裝置，其特征在于包含不阻斷它們的反向電流并且交替接通和斷開的第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路；直流電源和包括連接在所述第一開關(guān)元件兩端的電感元件的負載電路的串聯(lián)電路；連接在所述第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路兩端的升壓電容器；和控制開關(guān)元件的控制裝置，它使開關(guān)元件的開關(guān)頻率高于所述升壓電容器和電感元件的諧振頻率，并使對應(yīng)于升壓電容器兩端電壓的跨于第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路兩端的電壓高于所述直流電源的電壓，其中，把能量由直流電源通過所述第一開關(guān)元件存儲到所述負載電路中，把所述能量通過所述第二開關(guān)元件和直流電源沿極性相加的方向存儲到升壓電容器中，然后把升壓電容器中的能量通過第二開關(guān)元件和直流電源沿極性相減的方向提供給負載電路。
3.一種電源裝置，其特征在于包含不阻斷它們的反向電流的第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路；升壓電容器和直流電源的串聯(lián)電路，與第一和第二開關(guān)元件的所述串聯(lián)電路并聯(lián)；包括一電感元件的負載電路，連接在所述直流電源和電容器的連接點與所述兩開關(guān)元件的連接點之間；和控制開關(guān)元件的控制裝置，它使開關(guān)元件的開關(guān)頻率高于所述升壓電容器和電感元件的諧振頻率，并使對應(yīng)于升壓電容器兩端的電壓的跨于第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路兩端的電壓高于所述直流電源的電壓。
4.如權(quán)利要求1至3之一所述的電源裝置，其特征在于，所述負載電路屬于變壓器耦合型。
5.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，在正常模式時所述開關(guān)頻率被設(shè)置成當(dāng)所述負載電路在其輸出側(cè)短路時電容器和變壓器的電感的所述諧振頻率的1.5倍或更高。
6.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，把一LC串聯(lián)諧振電路設(shè)置到變壓器的次級繞組側(cè)，而在無負載模式時的所述開關(guān)頻率被設(shè)置成稍高于所述LC串聯(lián)諧振電路的所述諧振頻率。
7.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述開關(guān)元件之一的接通時間被設(shè)置成短于另一個開關(guān)元件的接通時間。
8.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，進一步包含控制所述開關(guān)元件的占空度的裝置，它產(chǎn)生一個輸出電壓，在無負載模式時的開關(guān)頻率時該電壓為一預(yù)定值。
9.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述開關(guān)元件之一的接通時間被設(shè)置成長于另一個開關(guān)元件的接通時間，在接通時間較長的開關(guān)元件接通時，該元件與直流電源和變壓器初級繞組形成閉合回路。
10.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，在所述開關(guān)元件之一的斷開期間，另一個開關(guān)元件接通多次。
11.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，提供一個輔助控制電路，僅在所述裝置剛起動之后的一預(yù)定時間間隔內(nèi)，把與直流電源和變壓器初級繞組形成所述閉合回路的開關(guān)元件的斷開時間設(shè)置得較長。
12.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，在所述裝置剛起動之后所述輔助控制電路縮與直流電源和變壓器形成閉合回路的開關(guān)元件的接通時間一段預(yù)定時間間隔。
13.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，在所述裝置剛起動后的一段預(yù)定的時間間隔內(nèi)，所述輔助控制裝置停止另一個開關(guān)元件。
14.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，從逆變電路組中選擇所述負載電路，把通過整流和平滑變壓器次級繞組的輸出得到的整流/平滑電路的直流電壓轉(zhuǎn)換成交流矩形波電壓，并把它施加到負載把變壓器的次級繞組輸出作為高頻功率通過限流元件提供給所述負載的電路和把變壓器的次級繞組的輸出整流和平滑成直流功率并把直流功率提供至所述負載的電路。
15.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述負載電路由把變壓器的次級繞組的電壓整流和平滑成直流電壓的電路、把所述直流電壓轉(zhuǎn)換成低頻矩形波電壓的逆變器電路和由所述逆變器電路的輸出驅(qū)動的負載所組成。
16.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述負載電路由把變壓器的次級繞組的電壓整流和平滑成直流電壓的電路、把所述直流電壓轉(zhuǎn)換成低頻矩形波電壓的逆變器電路和由所述逆變器電路的輸出驅(qū)動的放電燈所組成，還進一步包含再點燃補償裝置，它把與直流電源和變壓器初級繞組形成閉合回路的開關(guān)元件的接通時間暫時設(shè)置得較長。
17.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，當(dāng)施加到放電燈上的矩形波的極性翻轉(zhuǎn)時，所述再點燃補償裝置工作。
18.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述負載電路有對變壓器的次級繞組的電壓進行整流的整流電路和對所述整流電路的輸出進行平滑的平滑電容器，所述整流電路以其兩輸入端與電壓檢測變壓器跨接，而所述電壓檢測變壓器端與峰值檢測電路的輸出端相連。
19.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，進一步包含檢測電容器兩端電壓的電壓檢測電路和當(dāng)電容器兩端所述檢測到的電壓等于或高于預(yù)定值時可控地縮短為開關(guān)元件設(shè)置接通時間的異常電壓控制電路。
20.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，所述負載為放電燈。
21.一種電源裝置，其特征在于包含一對串聯(lián)的開關(guān)元件，它們交替地接通和斷開；初級繞組有中間抽頭的變壓器，與所述中間抽頭相對的初級繞組一端的串聯(lián)電路與直流電源連接在開關(guān)元件之一的兩端之間；連接在所述兩開關(guān)元件的串聯(lián)電路兩端之間的電容器；和二極管，插在所述電源和所述電容器之間，其正方向為從所述電源朝向電容器，所述電源插在相對于中間抽頭的變壓器的初級繞組的另一端和所述電容器之間，其中，把電力提供給與變壓器次級繞組相連的負載電路。
22.如權(quán)利要求4所述的電源裝置，其特征在于，變壓器的次級繞組設(shè)置有中間抽頭。
23.如權(quán)利要求22所述的電源裝置，其特征在于，通過一整流電路把一電感器與連接至負載上的變壓器高壓次級繞組串聯(lián)。
24.一種電源裝置，其特征在于包含一對串聯(lián)的雙向開關(guān)元件，它們交替地接通和斷開；次級繞組有中間抽頭的變壓器，其初級繞組的兩端與直流電源和所述開關(guān)元件之一的串聯(lián)電路相連；連接在所述兩開關(guān)元件的串聯(lián)電路的兩端的電容器；和連接在變壓器次級繞組兩端的負載電路，它至少包括一放電燈，其中，當(dāng)出現(xiàn)在初級繞組兩端之間的電壓的積分值超過預(yù)定值時，減少向所述放電燈提供的電力。
25.如權(quán)利要求24所述的電源裝置，其特征在于，跨于初級繞組的電壓的所述積分值由跨于初級繞組的電壓的平均值所代替。
26.如權(quán)利要求24所述的電源裝置，其特征在于，在截止頻率低于所述開關(guān)元件的工作頻率的濾波電路進行濾波操作之后，跨于初級繞組的電壓的所述積分值由跨于初級繞組的電壓值所代替。
27.如權(quán)利要求24所述的電源裝置，其特征在于，檢測所述放電燈的阻抗的下降以減少向放電燈提供的電力。
28.如權(quán)利要求24所述的電源裝置，其特征在于，檢測所述放電燈被點燃的時刻，以減少向放電燈提供的電力。
29.如權(quán)利要求15或16所述的電源裝置，其特征在于，對變壓器次級繞組兩端的輸出進行整流的所述整流電路包括限流電感器(L2)、電容器(Cx)和平滑電容器，由所述限流電感器、電容器(Cx)和變壓器的次級繞組建立閉合回路，以當(dāng)次級繞組兩端的輸出為一種極性時，以單向極性向電容器(Cx)充電，當(dāng)所述次級繞組為另一種極性并且電容器(Cx)兩端的電壓等于或高于預(yù)定值時，流過次級繞組的輸出電流以通過電感器(L2)和電容器(Cx)在電容器(Cx)中放電的方向流動，并且流入在負載側(cè)的所述平滑電容器，當(dāng)電容器(Cx)兩端的電壓變得低于所述預(yù)定值時，次級繞組的所述輸出電流從電感器(L2)直接流入負載側(cè)的平滑電容器。
30.如權(quán)利要求29所述的電源裝置，其特征在于，所述限流電感器的值隨次級繞組電流的極性變化。
31.如權(quán)利要求1所述的電源裝置，其特征在于，包含不阻斷它們的反向電流并且交替接通和斷開的第一和第二開關(guān)元件的第一串聯(lián)電路；直流電源和升壓電容器的第二串聯(lián)電路，連接在所述第一串聯(lián)電路的兩端；負載電路，包括連接在所述第一串聯(lián)電路的連接點和所述第二串聯(lián)電路的連接點之間的電感元件；和控制所述第一和第二開關(guān)元件的控制裝置，其中，所述負載電路包括變壓器的初級和次級繞組、通過限流扼流圈連接到所述次級繞組的整流器、把所述整流器的直流輸出電壓轉(zhuǎn)換為矩形波電壓的逆變器電路和由所述逆變器電路的輸出驅(qū)動的負載，所述控制裝置控制開關(guān)元件，使能量由直流電源通過所述第一開關(guān)元件存儲到所述負載電路內(nèi)，使所述能量通過第二開關(guān)元件存儲到升壓電容器內(nèi)，使所述升壓電容器內(nèi)的能量通過第二開關(guān)元件提供給負載電路，使開關(guān)元件的開關(guān)頻率設(shè)置得高于所述升壓電容器和電感元件的諧振頻率，以及使作為跨于平滑電容器的電壓的在第一和第二開關(guān)元件的所述第一串聯(lián)電路兩端的電壓高于所述直流電源的電壓。
32.如權(quán)利要求31所述的電源裝置，其特征在于，所述負載為高壓放電燈。
全文摘要
一種電源裝置，其中，不阻斷它們的反向電流的第一和第二開關(guān)元件的串聯(lián)電路并聯(lián)連接到直流電源和電容器的串聯(lián)電路，變壓器的初級繞組連接在直流電源和電容器的連接點以及開關(guān)元件的連接點之間，變壓器的次級繞組連接到負載電路，還設(shè)置有一控制器，控制開關(guān)元件的接通和為斷開操作，把開關(guān)元件的開關(guān)頻率設(shè)置得高于電容器和變壓器的電感的諧振頻率，并使電容器兩端的電壓升高。
文檔編號H05B41/288GK1142705SQ9610354
公開日1997年2月12日 申請日期1996年2月17日 優(yōu)先權(quán)日1995年2月23日
發(fā)明者中村俊朗, 永瀨春男, 新堀博市 申請人:松下電工株式會社