本發(fā)明涉及紡織領域，具體涉及一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器。
背景技術：
：轉(zhuǎn)杯紡紗是一種新型紡紗技術，它具有短流程、高效率、用工省的優(yōu)點。但是，與傳統(tǒng)環(huán)錠紗相比，轉(zhuǎn)杯紗的強力相對較低，這是由于轉(zhuǎn)杯紗中的纖維排列形態(tài)差，彎曲、彎鉤纖維數(shù)量多。在轉(zhuǎn)杯紡紗過程中，纖維條子經(jīng)分梳輥鋸齒梳理成單纖維后，依靠氣流從分梳輥的鋸齒上將纖維剝?nèi)∠聛?，并輸送到轉(zhuǎn)杯凝聚槽中以完成紡紗。分梳輥剝離區(qū)過渡到輸纖通道的這部分空間區(qū)域內(nèi)的氣流流動特征是影響纖維形態(tài)的關鍵。不良的氣流流動則會惡化纖維形態(tài)，增加纖維彎鉤、纏繞、對折等，降低成紗質(zhì)量。輸纖通道與分梳輥的結(jié)構(gòu)、紡紗參數(shù)等對分梳輥剝離區(qū)過渡到輸纖通道的這部分空間區(qū)域內(nèi)的氣流流動特征有很大影響?，F(xiàn)有技術中的轉(zhuǎn)杯紡紗器，其結(jié)構(gòu)如圖1所示，由于輸纖通道與分梳輥的罩殼連接的一側(cè)為拐角連接，當氣流流經(jīng)此處時，由于流動邊界突變，會在輸纖通道入口附近形成渦流。而纖維運動到渦流處時，則容易被卷入渦流中，從而產(chǎn)生纖維彎曲、纏繞，甚至可能出現(xiàn)多根纖維同時被卷入渦流中，形成纖維結(jié)，惡化纖維形態(tài)，增加成紗結(jié)節(jié)，最終使成紗中纖維排列形態(tài)差，強力降低。技術實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術的不足，提供一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，在輸纖通道的中輸纖方向的反向增設與大氣連通的旁路通道，并設與旁路通道連接的補氣氣泵，補氣氣泵對旁路通道入口施加正壓進行補氣，補入的氣流在分梳輥纖維剝?nèi)^(qū)與分梳輥分梳腔內(nèi)氣流匯合，向輸纖通道內(nèi)流入。這股氣流由于旁路補氣氣流的加入，強度更大，因此，消除了原本產(chǎn)生于輸纖通道入口附近的渦流，消除了該渦流對單纖維可能造成的彎曲、纏繞、卷曲等不良形態(tài)，順直的氣流流線提高了纖維的平行伸直度，同時有利于保持纖維形態(tài)，最終提高成紗結(jié)構(gòu)中纖維的形態(tài)分布，提高成紗質(zhì)量。旁路通道氣流的補入和輸纖通道入口附近渦流的消除也增大了輸纖通道出口的氣流流量，這也說明了輸纖通道出口的氣流流速得到了提高。由于提高轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速可以提高產(chǎn)量，但是提高轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速要求向轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)轉(zhuǎn)移的纖維速度更快，提高輸纖通道出口氣流流速使得纖維轉(zhuǎn)移速度更快，因此，這也有利于成紗產(chǎn)量的提高。一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，所述消除渦流通道包括輸纖通道和與補氣氣泵連接的旁路通道；所述消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼的相應缺口連接，使連接補氣氣泵的旁路通道與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，所述消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；所述旁路通道與輸纖通道的中軸線在同一直線上，且所述旁路通道位于輸纖通道中輸纖方向的反向；補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa。作為優(yōu)選的技術方案：如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-2000～-10000Pa。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述旁路通道的截面形狀為圓形或矩形。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器適用于天然短纖維和/或化學短纖維的紡紗，所述天然短纖維包括棉纖維、麻纖維或毛纖維；所述化學短纖維包括滌綸短纖、腈綸短纖、粘膠短纖、錦綸短纖、丙綸短纖或維綸短纖。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為60～80mm。如上所述的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，所述分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的轉(zhuǎn)速為5000～9000rpm。本發(fā)明的原理：在傳統(tǒng)轉(zhuǎn)杯紡紗器中，輸纖通道與分梳輥外罩蓋的一側(cè)為拐角連接時，從分梳輥分梳腔向輸纖通道流入的氣流在通過此處時，由于氣流流動邊界區(qū)域形狀突變，氣流會在輸纖通道入口附近產(chǎn)生渦流。本發(fā)明在輸纖通道的輸纖方向的反向增設與補氣氣泵連通的旁路通道，并通過補氣氣泵向旁路通道內(nèi)補氣，補入的氣流與分梳輥分梳腔內(nèi)的氣流在分梳輥剝?nèi)^(qū)匯合成一股更大強度的氣流向輸纖通道內(nèi)流入。由于這股氣流強度比形成渦流的那股氣流更大，且更為順直，因此，消除了輸纖通道入口處的渦流。當渦流被消除后，纖維通過輸纖通道時，其形態(tài)將更加良好，纖維伸直度更高，最終成紗質(zhì)量也更高。另外，本發(fā)明的轉(zhuǎn)杯紡紗器在正對著輸纖通道纖維和氣流輸送方向的反向延長線上增設旁路通道，這是因為輸纖通道入口附近形成的渦流的大小主要受到轉(zhuǎn)杯內(nèi)負壓的影響。轉(zhuǎn)杯紡紗器中的排雜口不僅作為排除雜質(zhì)的出口，也作為向轉(zhuǎn)杯內(nèi)補充氣流的入口。由于排雜口與外界大氣相連通，其氣壓與當?shù)卮髿鈮合嗤虼?，當轉(zhuǎn)杯內(nèi)部負壓增大時，轉(zhuǎn)杯內(nèi)部和排雜口的壓差也增大。壓差增大將使得從分梳輥分梳腔向轉(zhuǎn)杯內(nèi)流動的氣流的速度更大，流動更為急促，那么在輸纖通道入口附近形成的渦流的強度和尺寸也更大。而本發(fā)明在正對著輸纖通道纖維和氣流輸送方向的反向延長線上增設旁路通道，并使旁路通道入口連接補氣氣泵，當紡紗時，轉(zhuǎn)杯內(nèi)部和旁路通道入口會產(chǎn)生巨大壓差，使得補氣氣泵產(chǎn)生施加正壓進行補氣，補氣氣流從旁路通道向輸纖通道加速流動。這股氣流的流動方向與纖維運動方向和從分梳輥分梳腔流向輸纖通道的氣流的方向一致。這股從旁路通道流入的氣流和分梳輥分梳腔流向輸纖通道的氣流在分梳輥的纖維剝?nèi)^(qū)匯合成一股更大氣流，并沿著輸纖通道中軸線方向加速流動。由于合并后的氣流強度更大，使得另一股從分梳輥分梳腔流向輸纖通道的氣流所產(chǎn)生的渦流被消除，而這股氣流也在輸纖通道入口處隨著強度最大的那股氣流一起向輸纖通道內(nèi)流動。因此，這不僅有利于纖維的剝?nèi)?，還由于輸纖通道內(nèi)渦流被消除了，纖維形態(tài)不再受到不良影響，彎曲、彎鉤、纏繞的纖維數(shù)量將降低，使得成紗中，纖維平行伸直度更高，紗線強力也更高。而在現(xiàn)有技術中，類似在分梳輥外罩蓋上設置旁路通道向分梳輥分梳腔內(nèi)補氣的技術中，所設置的旁路通道位置為介于排雜口與輸纖通道之間區(qū)域。由于排雜口設置吸雜管，以便更好地吸附并去除雜質(zhì)，使得從排雜口補入的氣流量明顯降低，這樣補入轉(zhuǎn)杯內(nèi)部的氣流量就會不足，纖維難以從分梳輥鋸齒上被剝?nèi)〔⑥D(zhuǎn)移到轉(zhuǎn)杯凝聚槽，因此，在這種情況下，在排雜口與輸纖通道中間設置旁路通道補充氣流，才能使紡紗得以順利進行。最后，相對于采用直通大氣的旁路通道進行補氣，采用補氣氣泵向旁路通道施加正壓進行補氣，輸纖通道內(nèi)氣壓和轉(zhuǎn)杯內(nèi)氣壓差更大，那么輸纖通道內(nèi)氣流向轉(zhuǎn)杯內(nèi)流動的速度更高，輸纖通道出口流量更大，單位時間向轉(zhuǎn)杯內(nèi)轉(zhuǎn)移的纖維數(shù)量更多，更有利于提高產(chǎn)量。如果是大氣補氣，由于旁路通道出口直通大氣，正常紡紗時，旁路通道入口的氣壓大小受到轉(zhuǎn)杯內(nèi)壓力影響，一般是處于負壓狀態(tài)，這樣轉(zhuǎn)杯內(nèi)和輸纖通道內(nèi)壓力差沒那么大，輸纖通道內(nèi)氣流流速的增大幅度沒有采用補氣氣泵時來的明顯。有益效果：本發(fā)明的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，在輸纖通道的輸纖方向的反向增設與大氣連通的旁路通道，外界大氣通過旁路向輸纖通道內(nèi)補入，補入氣流消除了輸纖通道入口處的渦流，增大了輸纖通道入口區(qū)域內(nèi)有效輸送纖維的空間。纖維經(jīng)過輸纖通道時，減少纖維的彎曲、彎鉤、打折、纏繞等不良形態(tài)，纖維的平行伸直度得到提高，使最終成紗強力也得到提高。本發(fā)明的一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，旁路通道氣流的補入以及輸纖通道入口處渦流的消除，有效的增加了輸纖通道出口的氣流流量。另外，增大轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速可以提高產(chǎn)量，但是增大轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速要求有更多纖維在單位時間內(nèi)向轉(zhuǎn)杯凝聚槽轉(zhuǎn)移，而增大輸纖通道出口流量可以增加單位時間向轉(zhuǎn)杯凝聚槽內(nèi)轉(zhuǎn)移的纖維量，因此有利于提高成紗產(chǎn)量。附圖說明圖1現(xiàn)有技術的轉(zhuǎn)杯紡紗器示意圖；圖2本發(fā)明的消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器示意圖；圖3實施例10的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)輸纖通道入口處氣流形態(tài)的模擬圖；圖4對比例1的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)輸纖通道入口處氣流形態(tài)的模擬圖；圖5纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)圖。其中，1-輸纖通道，2-分梳輥罩殼，3-分梳腔，4-分梳輥，5-分梳輥，6-排雜口，7-旁路通道，8-補氣氣泵。圖5為纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)圖，圖中第一行從左到右的四幅圖中依次對應伸直纖維、近似伸直纖維、后彎鉤纖維和前彎鉤纖維形態(tài)，第二行從左到右的四幅圖中依次對應兩端彎鉤纖維、繞圈纖維、對折纖維和纏繞纖維形態(tài)。具體實施方式下面結(jié)合具體實施方式，進一步闡述本發(fā)明。應理解，這些實施例僅用于說明本發(fā)明而不用于限制本發(fā)明的范圍。此外應理解，在閱讀了本發(fā)明講授的內(nèi)容之后，本領域技術人員可以對本發(fā)明作各種改動或修改，這些等價形式同樣落于本申請所附權(quán)利要求書所限定的范圍。實施例1一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，如圖2所示，用于紡棉纖維，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-2000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為52.47Pa，旁路通道的截面形狀為圓形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為60mm，轉(zhuǎn)速為5000rpm。實施例2一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡麻纖維，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-10000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為411.67Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為80mm，轉(zhuǎn)速為9000rpm。實施例3一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡毛纖維，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-3000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為97.37Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為70mm，轉(zhuǎn)速為6000rpm。實施例4一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡滌綸短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-4000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為142.27Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為75mm，轉(zhuǎn)速為6000rpm。實施例5一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡腈綸短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-5000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為187.17Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為78mm，轉(zhuǎn)速為8500rpm。實施例6一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡維綸短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-5500Pa時，補氣氣泵的氣壓P為209.62Pa，旁路通道的截面形狀為圓形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為71mm，轉(zhuǎn)速為6500rpm。實施例7一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡錦綸短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-6000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為232.07Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為68mm，轉(zhuǎn)速為7000rpm。實施例8一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡丙綸短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-7000Pa時，補氣氣泵的氣壓P為276.97Pa，旁路通道的截面形狀為矩形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為72mm，轉(zhuǎn)速為7500rpm。實施例9一種消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器，用于紡粘膠短纖，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器包括消除渦流通道，消除渦流通道包括輸纖通道1和與補氣氣泵連接的旁路通道7；旁路通道7與輸纖通道1的中軸線在同一直線上，且旁路通道7位于輸纖通道1中輸纖方向的反向；消除渦流通道一側(cè)開有分割輸纖通道和旁路通道的輸纖通道入口，消除渦流通道通過所述輸纖通道入口與分梳輥罩殼2的相應缺口連接，使連接補氣氣泵8的旁路通道7與轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯連通，消除渦流通道另一側(cè)邊為無缺口的直邊；分梳輥罩殼2內(nèi)包括分梳腔3和分梳輥4，轉(zhuǎn)杯紡紗器通過排雜口5排雜，補氣氣泵的氣壓P與轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin滿足數(shù)值關系P＝-37.33-0.0449Pin，其中，P和Pin的單位均為Pa，當轉(zhuǎn)杯杯內(nèi)負壓Pin為-7500Pa時，補氣氣泵的氣壓P為299.42Pa，旁路通道的截面形狀為圓形，消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器內(nèi)的輸纖通道為直線型的漸縮管道，自遠離分梳輥罩殼的方向，輸纖通道的直徑逐漸縮小，分梳輥罩殼內(nèi)分梳輥的直徑為75mm，轉(zhuǎn)速為8000rpm。實施例10采用消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器制取紡紗產(chǎn)品，采用實施例9的轉(zhuǎn)杯紡紗器，來紡制34tex粘膠紗。其中，采用粘膠條子定量為4312tex，粘膠纖維平均長度為42mm，細度為2dtex為原料。紡紗時，分梳輥半徑為32.5mm，分梳輥轉(zhuǎn)速為6500rpm，轉(zhuǎn)杯直徑為36mm，轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速為80000rpm，旁路通道入口壓力為300Pa，捻系數(shù)為1300捻/m，牽伸倍數(shù)為127，引紗速度為61.54m/min，卷繞速度為59.69m/min，棉條喂給速度為0.48m/min。紡紗時，通過補氣氣泵向旁路通道內(nèi)補氣，補入的氣流與分梳輥分梳腔內(nèi)的氣流在分梳輥剝?nèi)^(qū)匯合成一股更大強度的氣流向輸纖通道內(nèi)流入。補入氣流增大了分梳輥剝?nèi)^(qū)氣流強度，也消除了輸纖通道入口處的渦流，因此，纖維通過輸纖通道時，其形態(tài)將更加良好，纖維伸直度更高，最終成紗斷裂強度更高。經(jīng)上述步驟紡成紗線時，成紗斷裂強度為10.07cN/tex。對比例1采用不可消除渦流的轉(zhuǎn)杯紡紗器(與實施例9的轉(zhuǎn)杯紡紗器區(qū)別為未增設與大氣相通旁路通道，且輸纖通道與分梳輥外罩殼相切的另一側(cè)與分梳輥外罩殼的連接為拐角連接)制取紡紗產(chǎn)品，其采用與實施例10相同的工藝參數(shù)。紡紗時，由分梳輥分梳腔向輸纖通道內(nèi)流進的氣流流經(jīng)分梳輥與輸纖通道的連接處為拐角連接，會產(chǎn)生渦流，因此，從分梳輥鋸齒上剝?nèi)∠聛淼睦w維在輸纖通道內(nèi)運動時，會受到渦流的干擾，影響纖維形態(tài)，經(jīng)上述步驟紡成紗線時，成紗斷裂強度為8.86cN/tex。采用Solidworks建模軟件對實施例10與對比例1的轉(zhuǎn)杯紡紗器進行建立模型，所建立模型中，采用gambit網(wǎng)格劃分軟件對所建立的模型進行網(wǎng)格劃分，劃分的網(wǎng)格數(shù)量共為1614624個，模擬結(jié)果如圖3和圖4所示。采用本發(fā)明的轉(zhuǎn)杯紡紗器可以有效消除輸纖通道入口處的渦流，通過實施例10與對比例1模擬圖對比可以發(fā)現(xiàn)，纖維通過輸纖通道時，實施例10的氣流形態(tài)將更加良好，從而使纖維伸直度更高，紡成紗線時，成紗斷裂強度更高。另外，實施例10與對比例1兩種紡紗方法所得到的紗線的其他性能指標如下表所示：表1兩種對比例中紗線的性能指標紗線品種實施例10對比例1斷裂強度(cN/tex)10.078.86≥3mm毛羽數(shù)/10m4180條干變異系數(shù)CVm(％)12.1513.45細節(jié)(-30％)/km98119粗節(jié)(+35％)/km4554棉結(jié)(+280％)/km47從表中可以看出，采用實施例10所紡的紗線的斷裂強度要比對比例1中要高，提高幅度為13.65％。實施例10中大于等于3mm的毛羽數(shù)量也比對比例1的要低很多，也就是在實施例10中的紗線結(jié)構(gòu)中，纖維露出紗體的數(shù)量要比對比例1要低，可間接說明在實施例10的紗線中，纖維伸直平行對更好，紗線結(jié)構(gòu)更為緊湊，彎鉤、屈曲等不規(guī)則纖維數(shù)量更少。實施例10中的紗線條干不勻檢驗結(jié)果中，實施例10和對比例1中的紗線棉結(jié)(+280％)相差不多，但是紗線條干變異系數(shù)CVm(％)、細節(jié)(-30％)和粗節(jié)(+35％)等都有不同程度的下降。從總體上可以看出，實施例10中的紗線的質(zhì)量要優(yōu)于對比例1的紗線質(zhì)量。纖維在轉(zhuǎn)杯紡紗器的轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)主要分為八類，如圖5所示。纖維在轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的形態(tài)是采用示蹤纖維法和圖像掃描來得到。在紡紗時，采用帶有示蹤纖維的條子進行喂入，待紡紗器運行一段時間后，將機器關掉，并取出轉(zhuǎn)杯凝聚槽中的纖維環(huán)，然后用掃描儀進行掃描得到纖維形態(tài)。采用實施例10和對比例1中的轉(zhuǎn)杯紡紗器各采集100根示蹤纖維形態(tài)，得到不同纖維所占的百分比如表2所示。表2不同纖維類別在兩種紡紗器的輸纖通道內(nèi)所占的比例從表中可以看出，在實施例10中，纖維類別為2-5的纖維數(shù)量所占比例比對比例1中的多，而纖維類別為6-8的纖維數(shù)量則所占比例比對比例1中少很多，也就是說在實施例10中，纖維纏繞成結(jié)，對折和繞圈的纖維較少，纖維伸直度較高，形態(tài)更好，所以在成紗中，紗線的斷裂強力較大，且毛羽數(shù)量較低。當前第1頁1 2 3