C [0030] d、將上述燒結(jié)礦破碎至粒徑< 150mm，然后通過(guò)熱礦篩分別篩分出粒徑為< 6mm、6 ~20mm和20~150mm的燒結(jié)礦;其中，粒徑為< 6mm的燒結(jié)礦全部返回作為下一批次生產(chǎn)步 驟b的返礦，粒徑為6~20mm的燒結(jié)礦根據(jù)需求量返回作為下一批次生產(chǎn)步驟c的鋪底料，粒 徑為20~150mm的燒結(jié)礦為紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦。
[0031 ]其中，上述方法的步驟a中，紅土礦的粒度< 8mm時(shí)，包括具有較好粘性的紅土礦粉 料和有一定粒徑的顆粒物料。若顆粒物料的粒徑大于l〇mm的比例超過(guò)10%，會(huì)影響燒結(jié)的 質(zhì)量。
[0032]作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦絡(luò)精礦混合燒結(jié)礦的制備方法中，步驟a所述 的粒度< 8mm的紅土礦為45重量份，所述的鉻精粉礦為50重量份，所述的焦粉為5重量份。所 述混合物料按重量計(jì)含Cr2〇3 8~39%，含Ni 0.5~1.8%，含TFe(全鐵）12~28%。
[0033]作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦絡(luò)精礦混合燒結(jié)礦的制備方法中，步驟b所述 混合物料中水的質(zhì)量為總質(zhì)量的16~18%。
[0034]作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦絡(luò)精礦混合燒結(jié)礦的制備方法中，步驟c所述 鋪底料的厚度為25mm。作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，所述混合料球的鋪設(shè)厚度為500~550mm。 [0035]作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦絡(luò)精礦混合燒結(jié)礦的制備方法中，步驟c所述 的點(diǎn)火溫度為1050±20°C，點(diǎn)火時(shí)間為2~2.5分鐘，風(fēng)箱負(fù)壓為一7~一9邱 &。作為本發(fā)明 優(yōu)選的方案，所述的燒結(jié)溫度為1300 ± 30°C，燒結(jié)時(shí)間為18~25分鐘。
[0036]本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解的是，本發(fā)明方法在混合燒結(jié)環(huán)節(jié)中，每一批次的生產(chǎn) 都要用到上一批次生產(chǎn)得到的物料，是一個(gè)循環(huán)的過(guò)程，當(dāng)?shù)谝淮芜M(jìn)行生產(chǎn)時(shí)，可以不用返 礦或使用組成相似的物料進(jìn)行代替。對(duì)于鋪底料，可以用相似組成和粒度的物料進(jìn)行代替。 本發(fā)明步驟d中所述的將燒結(jié)礦破碎至粒度小于150mm，在具體生產(chǎn)操作時(shí)，只需要破碎至 滿足粒度均< 150_即可，無(wú)需進(jìn)行進(jìn)一步的破碎，否則最終的粒度過(guò)細(xì)，成品過(guò)少，返礦較 多，不利于礦熱爐冶煉生產(chǎn);通常情況下，本發(fā)明得到的粒徑< 6mm的燒結(jié)礦（即下一批次用 到返礦的量)都在6~8重量份。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解的是，只要是在同一生產(chǎn)線上得到 的粒徑<6_的燒結(jié)礦，本發(fā)明全部用于下一批次的返礦，如果用于不同生產(chǎn)能力的不同生 產(chǎn)線，按6~8重量份進(jìn)行配比返礦即可。
[0037]上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方法，包括以下步驟:將紅 土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦30~80重量份、鉻塊礦10~70重量份和焦炭15~20重量份加入到礦 熱爐中，進(jìn)行冶煉，得到鎳鉻合金。
[0038]上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方法中，所述的冶煉過(guò)程 中，礦熱爐的操作電阻為1.5~1.8m Ω。所述礦熱爐的變壓器容量為12.5~7.2MVA。
[0039] 本發(fā)明提供的紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方法，礦熱爐的電 氣參數(shù)，不同于普通高碳鉻鐵冶煉，也不同于鎳鐵冶煉。與礦熱爐冶煉高碳鉻鐵相比，本發(fā) 明的冶煉方法提高了二次電壓，提高二次電流值(或電極電流），降低了操作電阻R操(操作電 阻定義為：電極與爐底間的電阻，電爐電阻減去設(shè)備電阻，表達(dá)式:相電壓V與電極電流I的 比值，即，R操=V/I)，電爐變壓器容量范圍為12.5~75MVA的礦熱爐，其操作電阻為1.5~ 1.8m Ω。與礦熱爐冶煉高碳鉻鐵相比，操作電阻降低了〇. 15~0.2m Ω。與同一容量的礦熱爐 冶煉鎳鐵相比，其操作電阻更低，僅為鎳鐵礦熱爐操作電阻的1/10~1/2。
[0040] 上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方法中，所述的冶煉結(jié)束 后，所得的爐渣含有質(zhì)量百分比為26~36%的Mg0,33~40%的Si0 2，14~25%的Al2〇3;所述 爐渣的三元理論熔點(diǎn)為1560~172(L°C
[0041] 作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方 法中，所述的紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦為70重量份、鉻塊礦為30重量份、焦炭為16重量份。 [0042]作為本發(fā)明優(yōu)選的方案，上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦冶煉鎳鉻鐵合金的生產(chǎn)方 法中，所述的冶煉結(jié)束后，所得的爐渣含有質(zhì)量百分比為30~32%的MgO，34~36 %的Si02， 16~20%的Al2〇3;所述爐渣的三元理論熔點(diǎn)為1580~1680°C。
[0043] 當(dāng)爐渣中Mg0〈28%時(shí)，渣中跑的Cr2〇3上升，鉻元素的回收率降低；當(dāng)Mg0>36%時(shí)， 爐渣導(dǎo)電性強(qiáng)，影響礦熱爐電極的下插，影響爐況。當(dāng)爐渣中Si0 2〈32%時(shí)，爐渣粘稠，排渣 不好，影響爐況。當(dāng)Si02>40 %時(shí)，爐渣太稀，對(duì)出鐵出渣爐眼及爐襯的沖刷、浸蝕，影響出鐵 出渣爐眼及爐襯的壽命。
[0044] 對(duì)于渣型選擇，根據(jù)Mg0-Si02-Al203三元系理論，有合理范圍，滿足鎳鉻合金冶煉 的熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)條件。表1為冶煉不同鐵合金的渣型表。
[0045] 表1冶煉不同合金的渣型表
[0046]
[0047] 在單獨(dú)冶煉高碳鉻鐵時(shí)，須加入鎂質(zhì)、硅質(zhì)熔劑。而本發(fā)明使用的紅土礦，其本身 氧化鎂(MgO)、二氧化硅(Si02)含量較高，混合礦入爐冶煉后，可以減少熔劑配料量(或者， 不需配加），可降低爐渣量，降低冶煉電耗。
[0048] 實(shí)施例1
[0049] 本實(shí)施例采用的原料指標(biāo)見表2和表3:
[0050] 表2礦石的化學(xué)成分(重量％ ) 「00511
[0052] 表3焦炭、焦粉的化學(xué)成分(重量％ )
[0053]
'[0054]~本-施例中采1用的為45m2^式燒結(jié)1機(jī)，其部 1分參數(shù)'表4。本實(shí)施例所用礦熱爐的1 參數(shù)見表5。
[0055] 表4 45m2帶式燒結(jié)機(jī)部分參數(shù) [0056]
[0057]
[0058] 表5礦熱爐參數(shù)
[0059]
[0060] 操作步驟：
[00611將50重量組份的鉻精粉礦、45重量組份粒度< 8mm的紅土礦和5重量組份的焦粉通 過(guò)燒結(jié)機(jī)的配料系統(tǒng)配料，混合物料按照總重量再加入外配水1~3%，使總水為16~18%， 經(jīng)過(guò)圓筒混料機(jī)和圓筒制粒機(jī)后，制成顆粒的混合球料，進(jìn)入帶式燒結(jié)機(jī)臺(tái)車。在帶式燒結(jié) 機(jī)臺(tái)車底上，先鋪粒度6~20mm、厚度25mm鋪底料。然后再鋪混合球料，料層厚度為500~ 550mm，在點(diǎn)火溫度1030~1070°C、點(diǎn)火時(shí)間2~2.5分鐘、抽風(fēng)機(jī)的風(fēng)箱負(fù)壓-7~-8Kpa情況 下進(jìn)行點(diǎn)火，在燒結(jié)溫度1270~1330°C條件進(jìn)行燒結(jié)，燒結(jié)20~25分鐘后，得到紅土礦鉻精 礦混合燒結(jié)礦。
[0062]共燒結(jié)生產(chǎn)合格的紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦74200噸，合格紅土礦鉻精礦混合燒 結(jié)礦的平均鉻品位為Cr2〇3 30.5%，Ni 0.8%。該燒結(jié)配方和工藝參數(shù)最為合理，統(tǒng)計(jì)指標(biāo) 數(shù)據(jù)如表6:
[0063]表6紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的物理性能指標(biāo)(一）
[0064]
[0065]
[0066] 注:成品率是指粒徑大于20皿1、小于150皿1的成品百分率。
[0067]上述紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦在25MVA礦熱爐冶煉生產(chǎn)，紅土礦鉻精礦混合燒結(jié) 礦的質(zhì)量比分別為70%，鉻塊礦五30%，焦炭為16%，入爐冶煉，電爐操作電阻1.7m Ω，爐渣 組分為:MgO 30~32%，Si02 34~36%，Ah〇3 16~20%。爐渣Mg〇-Si〇2-Al2〇3三元系的理論 熔點(diǎn)：1580~1680°C。生產(chǎn)鎳鉻鐵合金產(chǎn)量45810噸，主要指標(biāo)如表7所示。
[0068] 表7生產(chǎn)指標(biāo)表
[0069]
[0070] 對(duì)比例1
[0071] 將實(shí)施例1中的紅土礦的配加量提高到85重量份，其他參數(shù)和操作步驟不變，得到 的紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的統(tǒng)計(jì)指標(biāo)數(shù)據(jù)見表8。
[0072]表8紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦物理性能指標(biāo)(二）
[0073]
[0074] 由表8可見，成品率相差不多，但是，紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的強(qiáng)度明顯下降，產(chǎn) 量降低，紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦成品的鉻品位下降多，平均品位為Cr 203 20.2%，金屬鎳、 鉻的含量降低。紅土礦比例超過(guò)80%，燒結(jié)指標(biāo)下降較大。
[0075] 對(duì)比例2
[0076] 將實(shí)施例1的鉻精礦配加量增加到85重量份，所得紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的統(tǒng) 計(jì)指標(biāo)數(shù)據(jù)見表9。
[0077]表9紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦物理性能指標(biāo)(三）
[0078]
[0079] 表9中各項(xiàng)指標(biāo)都大幅下降，紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的鉻平均品位為Cr203 39.9 %，且紅土礦鉻精礦混合燒結(jié)礦的消耗指標(biāo)上升，成本增加?？梢?，合適的紅土礦配加 量，能改善混合料的制粒，改