噴射器的制造方法
【專(zhuān)利說(shuō)明】
[0001] 關(guān)聯(lián)申請(qǐng)的相互參照
[0002] 本申請(qǐng)基于2012年11月16日申請(qǐng)的日本專(zhuān)利申請(qǐng)2012-252473以及2013年6 月18日申請(qǐng)的日本專(zhuān)利申請(qǐng)2013-127583,通過(guò)參照將其公開(kāi)內(nèi)容引入本申請(qǐng)。
技術(shù)領(lǐng)域
[0003] 本發(fā)明涉及使流體減壓并且通過(guò)以高速度噴射的噴射流體的吸引作用來(lái)吸引流 體的噴射器。
【背景技術(shù)】
[0004] 以往，公知應(yīng)用于蒸氣壓縮式的制冷循環(huán)裝置且作為減壓裝置而發(fā)揮功能的噴射 器。這種噴射器具有使冷媒減壓的噴嘴部，利用從噴嘴部噴射的噴射冷媒的吸引作用來(lái)吸 引從蒸發(fā)器流出的氣相冷媒，通過(guò)升壓部（擴(kuò)壓部）使噴射冷媒與吸引冷媒的混合冷媒升 壓。
[0005] 因此，在具備噴射器作為減壓裝置的制冷循環(huán)裝置（以下記載為噴射器式制冷循 環(huán)系統(tǒng)。）中，通過(guò)噴射器的升壓部的冷媒升壓作用使向壓縮機(jī)吸入的冷媒壓力上升，能夠 減少壓縮機(jī)的消耗動(dòng)力。由此，在噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)中，與具備膨脹閥等作為減壓裝置 的通常的制冷循環(huán)裝置相比，能夠提高循環(huán)系統(tǒng)的性能系數(shù)（COP)。
[0006] 此外，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1中，公開(kāi)了應(yīng)用于空氣調(diào)節(jié)裝置且進(jìn)行向空氣調(diào)節(jié)對(duì)象空間 輸送的空氣的溫度調(diào)整的噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)。該專(zhuān)利文獻(xiàn)1的噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng) 構(gòu)成為具備切換制冷媒循環(huán)的冷媒回路的冷媒回路切換部，能夠根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)模式切換為各種 冷媒回路。
[0007] 例如，在對(duì)于作為熱交換對(duì)象流體的空氣進(jìn)行冷卻從而對(duì)空氣調(diào)節(jié)對(duì)象空間進(jìn)行 制冷的制冷模式下，切換為利用室外熱交換器使冷媒通過(guò)室內(nèi)蒸發(fā)器從空氣吸收的熱量向 外部氣體散熱的冷媒回路。另外，在對(duì)空氣進(jìn)行加熱從而對(duì)空氣調(diào)節(jié)對(duì)象空間進(jìn)行供暖的 供暖模式下，切換為利用室內(nèi)冷凝器使冷媒通過(guò)室外熱交換器從外部氣體吸收的熱量向空 氣散熱的冷媒回路。
[0008] 在先技術(shù)文獻(xiàn)
[0009] 專(zhuān)利文獻(xiàn)
[0010] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1 :日本專(zhuān)利第4311115號(hào)公報(bào)
[0011] 根據(jù)本申請(qǐng)發(fā)明人等的研宄，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1的噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)的供暖模 式這樣的冷媒回路結(jié)構(gòu)中，為了提高室外熱交換器中使冷媒從外部氣體充分吸收供暖所 需的熱量，必須使室外熱交換器中的冷媒蒸發(fā)溫度降至比外部氣體溫度低。因此，在低 外部氣體溫度時(shí)等，必須使室外熱交換器中的冷媒蒸發(fā)溫度（冷媒蒸發(fā)壓力）大幅降 至-20°C~-30°C這樣的極低溫。
[0012] 然而，應(yīng)用于通常的噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)的冷媒的密度隨著壓力的降低而降 低。因此，若使室外熱交換器中的冷媒蒸發(fā)壓力大幅降低，則向壓縮機(jī)吸入的冷媒的密度也 大幅降低，向室內(nèi)冷凝器流入的冷媒的流量減少。其結(jié)果是，冷媒通過(guò)室內(nèi)冷凝器能夠向空 氣散熱的總散熱量相比于為了進(jìn)行空氣調(diào)節(jié)對(duì)象空間的適當(dāng)?shù)墓┡璧臒崃坎蛔?，有時(shí) 無(wú)法充分加熱空氣。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0013] 鑒于上述問(wèn)題，本發(fā)明的第一目的在于，抑制向噴嘴部流入的流體的干燥度在規(guī) 定范圍內(nèi)的噴射器的升壓性能的降低。
[0014] 另外，本發(fā)明的第二目的在于，抑制以使噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)的加熱用熱交換 器中的熱交換對(duì)象流體的加熱能力接近極大值的方式調(diào)整向噴嘴部流入的流體的干燥度 的噴射器的升壓性能的降低。
[0015] 本發(fā)明是為了實(shí)現(xiàn)上述目的而完成的，本發(fā)明的噴射器應(yīng)用于蒸氣壓縮式的制冷 循環(huán)裝置。
[0016] 本發(fā)明的噴射器具備：噴嘴部，其使冷媒減壓而從冷媒噴射口噴射；以及主體部， 其形成有冷媒吸引口以及升壓部，所述冷媒吸引口通過(guò)從噴嘴部噴射的高速度的噴射冷媒 的吸引作用吸引冷媒，所述升壓部使噴射冷媒與從冷媒吸引口吸引來(lái)的吸引冷媒的混合冷 媒升壓。
[0017] 在制冷循環(huán)裝置中，將向噴嘴部流入的冷媒的干燥度X調(diào)整為0.5以上且0.8以 下。此外，在主體部的內(nèi)部空間中的、從冷媒噴射口到升壓部的入口部的范圍內(nèi)，形成有使 噴射冷媒與吸引冷媒混合的混合部。
[0018] 混合部形成為冷媒通路面積朝向冷媒流下游側(cè)逐漸縮小的形狀。入口部的冷媒通 路面積設(shè)定為比冷媒噴射口的冷媒通路面積小。
[0019] 由此，混合部形成為冷媒通路面積朝向冷媒流下游側(cè)逐漸縮小的形狀。由于入口 部的冷媒通路面積設(shè)定為小于冷媒噴射口的冷媒通路面積，因此，能夠通過(guò)混合部使噴射 冷媒與吸引冷媒的混合冷媒的流速逐漸減速
[0020] 因此，即使從噴嘴部的冷媒噴射口噴射的噴射冷媒的流速成為二相音速a h以上 (超音速狀態(tài)），也能夠在到達(dá)升壓部的入口部之前，使二相狀態(tài)的混合冷媒的流速降低為 低于二相音速a h的值（亞音速狀態(tài)）。
[0021] 換句話(huà)說(shuō)，能夠使二相狀態(tài)的冷媒的流速?gòu)某羲贍顟B(tài)向亞音速狀態(tài)轉(zhuǎn)變時(shí)產(chǎn)生 的沖擊波不在升壓部?jī)?nèi)產(chǎn)生，而是在混合部?jī)?nèi)產(chǎn)生。其結(jié)果是，能夠抑制因在升壓部?jī)?nèi)產(chǎn)生 沖擊波而使得噴射器的升壓性能不穩(wěn)定的情況，抑制向噴嘴部流入的冷媒的干燥度為〇. 5 以上且0. 8以下的噴射器的升壓性能的降低。
[0022] 或者，也可以構(gòu)成為，本發(fā)明的噴射器應(yīng)用于制冷循環(huán)裝置中，該制冷循環(huán)裝置具 有將冷媒壓縮并排出的壓縮機(jī)、以及將從壓縮機(jī)排出的高壓冷媒作為熱源而對(duì)熱交換對(duì)象 流體進(jìn)行加熱的加熱用熱交換器。
[0023] 在將從加熱用熱交換器的入口側(cè)冷媒的焓減去出口側(cè)冷媒的焓所得到的焓差設(shè) 為A icond，將向加熱用熱交換器流入的冷媒流量設(shè)為Gr，并且將焓差與冷媒流量的乘積 值作為加熱用熱交換器中的熱交換對(duì)象流體的加熱能力時(shí)，在制冷循環(huán)裝置中，以使加熱 能力接近極大值的方式調(diào)整向噴嘴部流入的冷媒的干燥度。此外，在主體部的內(nèi)部空間中 的、從冷媒噴射口到升壓部的入口部的范圍內(nèi)，形成有使噴射冷媒與吸引冷媒混合的混合 部。
[0024] 混合部形成為冷媒通路面積朝向冷媒流下游側(cè)逐漸縮小的形狀。入口部的冷媒通 路面積設(shè)定為比冷媒噴射口的冷媒通路面積小。
[0025] 這里，在以使加熱能力接近極大值的方式調(diào)整向噴嘴部流入的冷媒的干燥度的制 冷循環(huán)裝置中，如上所述，向噴嘴部流入的冷媒的干燥度被調(diào)整為〇. 5以上且0. 8以下。因 此，與應(yīng)用于蒸氣壓縮式的制冷循環(huán)裝置的噴射器相同，能夠使在二相狀態(tài)的冷媒的流速 從超音速狀態(tài)向亞音速狀態(tài)轉(zhuǎn)變時(shí)產(chǎn)生的沖擊波在混合部?jī)?nèi)產(chǎn)生，而不是在升壓部?jī)?nèi)產(chǎn) 生。
[0026] 其結(jié)果是，能夠抑制因在升壓部?jī)?nèi)產(chǎn)生沖擊波而使噴射器的升壓性能不穩(wěn)定，能 夠抑制以使加熱用熱交換器中的熱交換對(duì)象流體的加熱能力接近極大值的方式調(diào)整向噴 嘴部流入的流體的干燥度的噴射器的升壓性能的降低。
[0027] 或者，本發(fā)明的噴射器在應(yīng)用于蒸氣壓縮式的制冷循環(huán)裝置中的情況下，作為形 成在噴嘴部?jī)?nèi)的冷媒通路，設(shè)置有冷媒通路面積逐漸縮小的前端變細(xì)部、以及從前端變細(xì) 部向冷媒噴射口引導(dǎo)冷媒的噴射部。噴嘴部也可以形成為，通過(guò)使噴射部的軸向剖面中的 擴(kuò)展角度為0°以上而使向混合部噴射的噴射冷媒自由膨脹。
[0028] 由此，在形成于噴嘴部?jī)?nèi)的冷媒通路的最下游側(cè)設(shè)置有噴射部，使向混合部噴射 的噴射冷媒自由膨脹，因此，作為冷媒通路，無(wú)需設(shè)置使冷媒通路面積逐漸擴(kuò)大的末端擴(kuò)大 部等，就能夠通過(guò)混合部對(duì)冷媒進(jìn)行加速。
[0029] 因此，能夠使冷媒與冷媒通路的壁面摩擦降低，抑制在冷媒通路中流動(dòng)的冷媒所 具有的動(dòng)能的損失，從而抑制噴射冷媒的流速降低的情況。其結(jié)果是，能夠抑制向噴嘴部流 入的冷媒的干燥度為〇. 5以上且0. 8以下的噴射器的升壓性能的降低。
[0030] 或者，也可以構(gòu)成為，本發(fā)明的噴射器在應(yīng)用于具有將冷媒壓縮并排出的壓縮機(jī)、 以及將從壓縮機(jī)排出的高壓冷媒作為熱源而對(duì)熱交換對(duì)象流體進(jìn)行加熱的加熱用熱交換 器的制冷循環(huán)裝置的情況下，作為形成在噴嘴部?jī)?nèi)的冷媒通路，設(shè)置有冷媒通路面積逐漸 縮小的前端變細(xì)部、以及從前端變細(xì)部向冷媒噴射口引導(dǎo)冷媒的噴射部。噴嘴部形成為，通 過(guò)使噴射部的軸向剖面中的擴(kuò)展角度為0°以上，由此使向混合部噴射的噴射冷媒自由膨 脹。
[0031] 這里，在以使加熱能力接近極大值的方式調(diào)整向噴嘴部流入的冷媒的干燥度的制 冷循環(huán)裝置中，如上所述，向噴嘴部流入的冷媒的干燥度被調(diào)整為0. 5以上且0. 8以下。因 此，能夠使冷媒與冷媒通路的壁面摩擦降低，抑制在冷媒通路中流動(dòng)的冷媒所具有的動(dòng)能 的損失。
[0032] 其結(jié)果是，能夠抑制以使加熱用熱交換器中的熱交換對(duì)象流體的加熱能力接近極 大值的方式調(diào)整向噴嘴部流入的流體的干燥度的噴射器的升壓性能的降低。
【附圖說(shuō)明】
[0033] 圖1是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的制冷模式時(shí)以及弱除濕供暖模式時(shí) 的冷媒回路的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0034] 圖2是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的除濕供暖模式時(shí)的冷媒回路的整體 結(jié)構(gòu)圖。
[0035] 圖3是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的供暖模式時(shí)的冷媒回路的整體結(jié)構(gòu) 圖。
[0036] 圖4是第一實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0037]圖5是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的制冷模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的莫里爾 圖。
[0038] 圖6是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的弱除濕供暖模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的 莫里爾圖。
[0039] 圖7是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的除濕供暖模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的莫 里爾圖。
[0040]圖8是示出第一實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的供暖模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的莫里爾 圖。
[0041] 圖9是用于對(duì)在加熱側(cè)噴射器的內(nèi)部產(chǎn)生沖擊波的部位進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。
[0042] 圖10是第二實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0043] 圖11是第三實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0044]圖12是示出第四實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的制冷模式時(shí)以及弱除濕供暖模式時(shí) 的冷媒回路的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0045] 圖13是示出第四實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的除濕供暖模式時(shí)的冷媒回路的整體 結(jié)構(gòu)圖。
[0046] 圖14是示出第四實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的供暖模式時(shí)的冷媒回路的整體結(jié)構(gòu) 圖。
[0047] 圖15是示出第四實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的除濕供暖模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的莫 里爾圖。
[0048] 圖16是示出吸引流量比的變化所對(duì)應(yīng)的噴射器的升壓量的變化的曲線(xiàn)圖。
[0049] 圖17是示出第四實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的供暖模式時(shí)的冷媒的狀態(tài)的莫里爾 圖。
[0050] 圖18是第五實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0051] 圖19是第六實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0052] 圖20是圖19的XX-XX剖視圖。
[0053] 圖21是第七實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0054] 圖22是第七實(shí)施方式的變形例的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0055] 圖23是第八實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0056] 圖24是圖23的C部放大圖。
[0057] 圖25是第九實(shí)施方式的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0058] 圖26是第九實(shí)施方式的變形例的加熱側(cè)噴射器的軸向剖視圖。
[0059] 圖27是示出室內(nèi)冷凝器出口側(cè)冷媒的焓的變化所對(duì)應(yīng)的加熱能力Qc的變化的曲 線(xiàn)圖。
[0060] 圖28是用于對(duì)通常的噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)動(dòng)作時(shí)在噴射器內(nèi)產(chǎn)生沖擊波的部 位進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。
[0061]圖29是用于對(duì)向噴嘴部流入的冷媒的干燥度變得較高的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)在噴射器內(nèi)產(chǎn)生 沖擊波的部位進(jìn)行說(shuō)明的說(shuō)明圖。
【具體實(shí)施方式】
[0062](第一實(shí)施方式）
[0063] 根據(jù)圖1~圖9對(duì)本發(fā)明的第一實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。在本實(shí)施方式中，將本發(fā)明 的噴射器應(yīng)用于在車(chē)輛用空氣調(diào)節(jié)裝置1中使用的制冷循環(huán)裝置10,該車(chē)輛用空氣調(diào)節(jié)裝 置1搭載于從行駛用電動(dòng)馬達(dá)獲得車(chē)輛行駛用的驅(qū)動(dòng)力的電動(dòng)機(jī)動(dòng)車(chē)中。因此，制冷循環(huán) 裝置10作為噴射器式制冷循環(huán)系統(tǒng)而構(gòu)成。此外，空氣是熱交換對(duì)象流體。
[0064] 如圖1~圖3所示，該制冷循環(huán)裝置10構(gòu)成為能夠在將空氣冷卻從而對(duì)車(chē)室內(nèi)進(jìn) 行制冷的制冷模式的冷媒回路（參照?qǐng)D1)、將冷卻并除濕后的空氣再加熱從而進(jìn)行車(chē)室內(nèi) 的除濕供暖的弱除濕供暖模式的冷媒回路（參照?qǐng)D1)、以比弱除濕供暖模式高的加熱能力 將空氣再加熱從而進(jìn)行車(chē)室內(nèi)的除濕供暖的除濕供暖模式（參照?qǐng)D2)、以及將空氣加熱從 而對(duì)車(chē)室內(nèi)進(jìn)行供暖的供暖模式的冷媒回路（參照?qǐng)D3)之間切換。需要說(shuō)明的是，在圖 1~圖3中，用實(shí)線(xiàn)箭頭表示各個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)模式下的冷媒的流動(dòng)。
[0065]另外，在制冷循環(huán)裝置10中采用HFC系冷媒（具體而言是R134a)作為冷媒，構(gòu)成 高壓側(cè)冷媒壓力不超過(guò)冷媒的臨界壓力的蒸氣壓縮式的亞臨界制冷循環(huán)系統(tǒng)。當(dāng)然，也可 以采用HFO系冷媒（例如R1234yf)等。此外，在冷媒中混入用于對(duì)壓縮機(jī)11進(jìn)行潤(rùn)滑的 冷凍機(jī)油，冷凍機(jī)油的一部分與冷媒一起在循環(huán)系統(tǒng)中循環(huán)。
[0066] 制冷循環(huán)裝置10的構(gòu)成設(shè)備中的壓縮機(jī)11配置在車(chē)輛發(fā)動(dòng)機(jī)蓋內(nèi)，在制冷循環(huán) 裝置10中將冷媒吸入，壓縮后排出，構(gòu)成為利用電動(dòng)馬達(dá)對(duì)排出容量固定的固定容量型的 壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的電動(dòng)壓縮機(jī)。壓縮機(jī)11的電動(dòng)馬達(dá)的動(dòng)作（轉(zhuǎn)速）根據(jù)從后述 的空氣調(diào)節(jié)控制裝置輸出的控制信號(hào)控制。
[0067] 在壓縮機(jī)11的排出口側(cè)連接有室內(nèi)冷凝器12的冷媒入口側(cè)。室內(nèi)冷凝器12在 后述的室內(nèi)空氣調(diào)節(jié)單元30中配置在形成向車(chē)室內(nèi)輸送的空氣的空氣通路的外殼31內(nèi)。 室內(nèi)冷凝器12是加熱用熱交換器，使從壓縮機(jī)11排出的高壓冷媒與通過(guò)后述的室內(nèi)蒸發(fā) 器23后的空氣進(jìn)行熱交換，對(duì)空氣進(jìn)行加熱。需要說(shuō)明的是，室內(nèi)空氣調(diào)節(jié)單元30的詳細(xì) 情況后述。
[0068] 在室內(nèi)冷凝器12的冷媒出口側(cè)連接有第一三通接頭13a。該第一三通接頭13a的 三個(gè)流入流出口中的一個(gè)用作冷媒流入口，剩余的兩個(gè)用作冷媒流出口。因此，第一三通接 頭13a構(gòu)成使從室內(nèi)冷凝器12流出的冷媒的流動(dòng)分支的分支部。
[0069] 此外，在第一三通接頭13a的一方的冷媒流出口連接有與第一三通接頭13a相同 結(jié)構(gòu)的第二三通接頭13b。在該第二三通接頭13b的一方的冷媒流出口連接有第一流量調(diào) 整閥14a的入口側(cè)，在另一方的冷媒流出口連接有第二流量調(diào)整閥14b的入口側(cè)。
[0070] 第一、第二流量調(diào)整閥14a、14b均是如下的電氣式的可變節(jié)流機(jī)構(gòu)：構(gòu)成為具有 使冷媒通路的開(kāi)度變化的閥芯、以及由使該閥芯的開(kāi)度變化的步進(jìn)電機(jī)構(gòu)成的電動(dòng)致動(dòng) 器，作為膨脹閥調(diào)整冷媒流量并使冷媒減壓膨脹。
[0071] 此外，第一、第二流量調(diào)整閥14a、14b具有全開(kāi)功能和全閉功能，在全開(kāi)功能中， 通過(guò)使閥開(kāi)度全開(kāi)，從而基本不發(fā)揮流量調(diào)整作用以及冷媒減壓作用，僅作為冷媒通路發(fā) 揮功能，在全閉功能中，通過(guò)使閥開(kāi)度全閉而關(guān)閉冷媒流路。
[0072] 并且，利用該全開(kāi)功能以及全閉功能，第一、第二流量調(diào)整閥14a、14b能夠在使從 室內(nèi)冷凝器12流出的冷媒向第一流量調(diào)整閥14a側(cè)流入的冷媒回路與向第二流量調(diào)整閥 14b側(cè)流入的冷媒回路之間切換。
[0073] 因此，第一、第二流量調(diào)整閥14a、14b構(gòu)成在制冷模式、弱除濕供暖模式、除濕供 暖模式以及供暖模式下的冷媒回路之間切換的冷媒回路切換部。需要說(shuō)明的是，第一、第二 流量調(diào)整閥14a、14b的動(dòng)作均由從空氣調(diào)節(jié)控制裝置輸出的控制信號(hào)控制。
[0074] 另外，在第一流量調(diào)整閥14a的出口側(cè)連接有加熱側(cè)噴射器15的加熱側(cè)噴嘴部 15a(噴嘴部的一例）的入口側(cè)。加熱側(cè)噴射器15作為在除濕供暖模式時(shí)以及供暖模式時(shí) 使從室內(nèi)冷凝器12流出的冷媒減壓的減壓器而發(fā)揮功能。此外，還作為通過(guò)高速?lài)娚涞膰?射冷媒的吸引作用吸引（輸送）冷媒并使其在循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)的冷媒循環(huán)器（冷媒輸送 器）而發(fā)揮功能。
[0075] 使用圖4對(duì)加熱側(cè)噴射器15的詳細(xì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。加熱側(cè)噴射器15具有加熱側(cè) 噴嘴部15a以及加熱側(cè)主體部15b。首先，加熱側(cè)噴嘴部15a利用朝向冷媒的流動(dòng)方向而前 端逐漸變細(xì)的大致圓筒狀的金屬（例如不銹鋼合金）形成，發(fā)揮通過(guò)形成在內(nèi)部的冷媒通 路（節(jié)流通路）使冷媒等熵地減壓膨脹的功能。
[0076] 在形成于加熱側(cè)噴嘴部15a的內(nèi)部的冷媒通路中，設(shè)置有冷媒通路面積最小的喉 部（最小通路面積部），此外，還設(shè)置有從該喉部朝向噴射冷媒的冷媒噴射口15c而冷媒通 路面積逐漸擴(kuò)大的末端擴(kuò)大部。換句話(huà)說(shuō)，加熱側(cè)噴嘴部15a由拉瓦爾噴嘴構(gòu)成。
[0077] 另外，在本實(shí)施方式中，作為加熱側(cè)噴嘴部15a，采用設(shè)定為至少在后述的供暖模 式的高加熱能力運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，從冷媒噴射口 15c噴射的噴射冷媒的流速為二相音速ah以上 (超音速狀態(tài)）的噴嘴部。
[0078] 接下來(lái)，加熱側(cè)主體部15b利用大致圓筒狀的金屬（例如鋁）形成，作為在內(nèi)部支 承固定加熱側(cè)噴嘴部15a的固定部件而發(fā)揮功能，并且形成加熱側(cè)噴射器15的外部殼體。 更具體而言，加熱側(cè)噴嘴部15a通過(guò)壓入等方法固定為收納在加熱側(cè)主體部15b的長(zhǎng)邊方 向一端側(cè)的內(nèi)部。
[0079] 另外，在加熱側(cè)主體部15b的外周側(cè)面中的、與加熱側(cè)噴嘴部15a的外周側(cè)對(duì)應(yīng)的 部位，形成有以貫通加熱側(cè)主體部15b的外周側(cè)面的內(nèi)外而與加熱側(cè)噴嘴部15a的冷媒噴 射口 15c連通的方式設(shè)置的、作為冷媒吸引口的一例的加熱側(cè)冷媒吸引口 15d。該加熱側(cè)冷 媒吸引口 15d是如下的貫通孔：在除濕供暖模式時(shí)以及供暖模式時(shí)，通過(guò)從加熱側(cè)噴嘴部 15a的冷媒噴射口 15c噴射的噴射冷媒的吸引作用，將從室外熱交換器17的一方的冷媒流 入流出口流出的冷媒向加熱側(cè)噴射器15的內(nèi)部吸引。
[0080] 此外，在加熱側(cè)主體部15b的內(nèi)部形成有混合部15e、吸引通路15f以及加熱側(cè)擴(kuò) 壓部15g?；旌喜?5e使從冷媒噴射口 15c噴射的噴射冷媒與從加熱側(cè)冷媒吸引口 15d吸 引的吸引冷媒混合。吸引通路15f將從加熱側(cè)冷媒吸引口 15d吸引的吸引冷媒向混合部 15e引導(dǎo)。加熱側(cè)擴(kuò)壓部15g