本發(fā)明涉及離合器的冷卻構造

背景技術：

在車輛用的自動變速器中，在從發(fā)動機輸入的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞路徑上設有具有多個摩擦板的摩擦聯(lián)結元件(離合器)。

在該摩擦聯(lián)結元件(摩擦聯(lián)結要素)中，在同軸上設為可相對旋轉(zhuǎn)的內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板在旋轉(zhuǎn)軸方向交互地配置，在通過活塞將這些內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板沿旋轉(zhuǎn)軸方向按壓時，設于內(nèi)徑側(cè)的摩擦板的襯片部件壓接于外徑側(cè)的摩擦板，內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結。

在摩擦聯(lián)結元件中，在內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板的相對旋轉(zhuǎn)被限制時，在夾著摩擦聯(lián)結元件的上游側(cè)與下游側(cè)之間可進行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞，當相對旋轉(zhuǎn)可能時，變成不能進行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞。

因此，在車輛用的自動變速器中，根據(jù)車輛的行駛狀態(tài)變更該自動變速器具備的多個摩擦聯(lián)結元件的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞/非傳遞，由此，切換旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞路徑，實現(xiàn)所希望的行駛性能及變速級。

在此，在切換摩擦聯(lián)結元件的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞/非傳遞時，摩擦聯(lián)結元件的摩擦板的狀態(tài)在聯(lián)結狀態(tài)與開放狀態(tài)之間切換，因此，內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板暫時成為滑動狀態(tài)而發(fā)熱。

因此，在車輛用的自動變速器中，將從該自動變速器的內(nèi)徑側(cè)供給的潤滑油通過離心力引導到離合器，利用引導的潤滑油將內(nèi)徑側(cè)的摩擦板和外徑側(cè)的摩擦板進行冷卻，例如專利文獻1中公開有通過在設于內(nèi)徑側(cè)的摩擦板的襯片部件上設置油槽，提高離合器的冷卻性。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1:(日本)特開2001－295859號公報

圖6是說明現(xiàn)有例的摩擦板的一例的圖。

如圖6所示，在內(nèi)徑側(cè)的摩擦板100中，襯片部件105設于與外徑側(cè)的摩擦板(未圖示)的相對面，襯片部件105在繞摩擦板100的旋轉(zhuǎn)軸X的周向上隔開間隔而配置。

在周向上鄰接的襯片部件105之間的部分成為從內(nèi)徑側(cè)供給的潤滑油OL朝向外徑側(cè)流通的點狀槽101，潤滑油OL在該點狀槽101中流通時，潤滑油OL從摩擦板100中吸取熱，由此摩擦板100被冷卻。

另外，在各個襯片部件105上設有格子狀的蜂窩槽(waffle groove)106，在潤滑油OL在該蜂窩槽106中流通時，潤滑油OL從襯片部件105中吸取熱，由此，襯片部件105和摩擦板100被冷卻。

發(fā)明所要解決的課題

在自動變速器中，繞旋轉(zhuǎn)軸X旋轉(zhuǎn)的軸部件102位于摩擦板100的內(nèi)徑側(cè)。在該軸部件102設有潤滑油通過的油孔102a，從該油孔102a向徑向外側(cè)排放的潤滑油利用因軸部件102的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力，到達位于軸部件102的外徑側(cè)的摩擦板100，對摩擦板100進行冷卻(潤滑)。

目前，通常認為只要向摩擦板供給更多的潤滑油，摩擦板的冷卻效果就可提高，為了提高摩擦板的冷卻效果，增大從油孔102a供給的潤滑油到達摩擦板之間的流路截面面積，從而將更多的潤滑油供給到摩擦板。

但是，自動變速器的內(nèi)部空間有限，僅增大潤滑油的流路截面面積，在提高摩擦板(離合器)的冷卻效果方面有限度，要求進一步提高摩擦板的冷卻性。

技術實現(xiàn)要素：

用于解決課題的技術方案

本申請發(fā)明構成為，一種離合器的冷卻構造，該離合器將內(nèi)徑側(cè)被花鍵嵌合的內(nèi)徑側(cè)摩擦板和外徑側(cè)被花鍵嵌合的外徑側(cè)摩擦板設置為，繞共同的旋轉(zhuǎn)軸可相對地旋轉(zhuǎn)，在通過活塞將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板沿所述旋轉(zhuǎn)軸方向按壓時，設于所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板中的一方的摩擦板的襯片部件壓接于所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板中的另一方的摩擦板，所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板與所述外徑側(cè)摩擦板的相對旋轉(zhuǎn)根據(jù)按壓力被限制，其中，在所述一方的摩擦板中，所述襯片部件在繞所述旋轉(zhuǎn)軸的周向隔開規(guī)定間隔設置，在所述周向上鄰接的襯片部件之間，形成有通過離心力而從內(nèi)徑側(cè)向外徑側(cè)移動的潤滑油流通的槽，基于通過所述槽的潤滑油的流量來設定從所述旋轉(zhuǎn)軸方向觀察的所述槽的寬度的下限，并且，基于通過所述槽的潤滑油中的空氣含有率來設定從所述旋轉(zhuǎn)軸方向觀察的所述槽的寬度的上限，所述下限設定為，通過所述槽的潤滑油的流量為可將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板冷卻至規(guī)定溫度以下的最小流量的第一閾值寬度，所述上限設定為，通過所述槽的潤滑油中的空氣含有率為利用該空氣含有率的潤滑油可將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板冷卻至所述規(guī)定溫度以下的最大含有率的第二閾值寬度。

發(fā)明效果

在利用離心力而向外徑側(cè)移動的潤滑油流通的槽中，槽的寬度越窄則潤滑油的流量變得越少且流通的潤滑油中的空氣含有率越低，槽的寬度越寬則潤滑油的流量越多且流通的潤滑油中的空氣含有率越高。

因此，摩擦板的冷卻性在槽的寬度窄的情況下依賴于潤滑油的流量，在槽的寬度寬的情況下依賴于流通的潤滑油中的空氣含有率。

由此，如上述那樣構成，基于潤滑油的流量設定規(guī)定槽寬度窄一方的下限，基于流通的潤滑油中的空氣含有率設定規(guī)定槽寬度寬的一方的上限時，基于對于摩擦板的冷卻性影響的大小的因素，來設定槽的寬度的上限和下限。由此，能夠設定可適當?shù)乩鋮s摩擦板的槽的上限和下限，因此，能夠進一步提高摩擦板和具有摩擦板的離合器的冷卻性。

附圖說明

圖1是說明實施方式的離合器的冷卻構造的圖；

圖2是說明在摩擦板的內(nèi)徑側(cè)的潤滑油的分布和設于摩擦板的襯片部件的圖；

圖3是說明點狀槽的寬度和潤滑油的流量及潤滑油中的空氣含有率的關系的圖；

圖4是說明蜂窩槽(waffle groove)的寬度和潤滑油中的空氣含有率和摩擦板的溫度的關系的圖；

圖5是說明點狀槽的寬度和蜂窩槽的寬度的上限和下限的圖；

圖6是說明現(xiàn)有例的摩擦板的圖。

具體實施方式

下面，一邊參照附圖一邊本說明發(fā)明的實施方式。

圖1是說明實施方式的離合器的冷卻構造的圖，(a)是放大表示無級變速器的前進后退切換機構3周圍的剖面圖，(b)是(a)的區(qū)域A的放大圖。

在變速器箱1的內(nèi)部，前進離合器4和后退制動器5位于前蓋部11和雙小齒輪行星齒輪組2之間。

后退制動器5位于前進離合器4的外徑側(cè)，并具有：與離合器鼓45的外周花鍵嵌合的驅(qū)動板51、與變速器箱1的內(nèi)周花鍵嵌合的從動板55、通過油壓沿旋轉(zhuǎn)軸X的軸向產(chǎn)生行程的活塞53。

驅(qū)動板51和從動板55在旋轉(zhuǎn)軸X的軸向上交互地配置，將這些驅(qū)動板51和從動板55通過活塞53向旋轉(zhuǎn)軸X的軸向按壓時，設于驅(qū)動板51的襯片部件52(參照圖1的(b))壓接于從動板55，從動板55和驅(qū)動板51不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結。

在此，從動板55與變速器箱1的內(nèi)周花鍵嵌合而設置，繞旋轉(zhuǎn)軸X的旋轉(zhuǎn)被限制。因此，在驅(qū)動板51和從動板55不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結時，花鍵嵌合有驅(qū)動板51的離合器鼓45繞旋轉(zhuǎn)軸X的旋轉(zhuǎn)被限制。

離合器鼓45具有在外周花鍵嵌合有驅(qū)動板51的周壁部451、從周壁部451的一端向內(nèi)徑側(cè)延伸的底壁部450。離合器鼓45形成有底圓筒形狀，在周壁部451的內(nèi)周花鍵嵌合設置有前進離合器4的從動板46。

前進離合器4具有：該從動板46、與離合器輪轂41的外周花鍵嵌合的驅(qū)動板42、通過油壓在旋轉(zhuǎn)軸X的軸向產(chǎn)生行程的活塞44。

離合器輪轂41由在外周花鍵嵌合驅(qū)動板42的周壁部411、從周壁部411的一端向內(nèi)徑側(cè)延伸的底部410形成為有底圓筒形狀。

在變速器箱1內(nèi)，離合器輪轂41和離合器鼓45以使彼此的開口相對的方向從旋轉(zhuǎn)軸X的軸向進行組裝，在該狀態(tài)下，離合器輪轂41收納于離合器鼓45的周壁部451的內(nèi)側(cè)。

如圖2(a)所示，從旋轉(zhuǎn)軸X的軸向觀察，離合器輪轂41的周壁部411以位于外徑側(cè)的花鍵山部411a和位于內(nèi)徑側(cè)的花鍵谷部411b在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向交互地相連而形成，在花鍵山部411a的外周花鍵嵌合前進離合器4的驅(qū)動板42。

在該狀態(tài)下，驅(qū)動板42將向內(nèi)徑側(cè)突出的突出部420a定位于在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向鄰接的花鍵山部411a、411a之間，驅(qū)動板42以在限制了繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向的與離合器輪轂41的相對旋轉(zhuǎn)的狀態(tài)下，在旋轉(zhuǎn)軸X的軸向上可位移的方式被設置。

如圖1所示，在前進離合器4中，驅(qū)動板42和從動板46在旋轉(zhuǎn)軸X的軸向上交互地配置，在將這些驅(qū)動板42和從動板46通過活塞44向旋轉(zhuǎn)軸X的軸向按壓時，設于驅(qū)動板42的襯片部件43(參照圖1的(b))壓接于從動板46，驅(qū)動板42和從動板55不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結。

在此，就離合器輪轂41的底部410而言，內(nèi)徑側(cè)的周緣部410焊接于太陽齒輪21的圓筒狀的基部210，太陽齒輪21和離合器輪轂41在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向的相對旋轉(zhuǎn)被限制了的狀態(tài)下彼此連結。

而且，太陽齒輪21與前進后退切換機構3的輸入軸31的外周花鍵嵌合而被安裝，因此，在通過從未圖示的驅(qū)動源輸入的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力使輸入軸31旋轉(zhuǎn)時，太陽齒輪21和與離合器輪轂41花鍵嵌合的驅(qū)動板42繞旋轉(zhuǎn)軸X一體地旋轉(zhuǎn)。

因此，在該狀態(tài)下，在驅(qū)動板42和從動板55通過活塞44不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結時，輸入到輸入軸31的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力經(jīng)由彼此聯(lián)結的驅(qū)動板42和從動板46向離合器鼓45傳遞。

在離合器鼓45的內(nèi)徑側(cè)設有外插于前蓋部11的圓筒狀的支承部111的圓筒狀的內(nèi)壁部453，在該內(nèi)壁部453，沿徑向貫通該內(nèi)壁部453設有油孔453a。

在實施方式中，在繞旋轉(zhuǎn)軸X旋轉(zhuǎn)的輸入軸31的外周，形成有油孔31a，經(jīng)由該油孔31a向變速器箱1的內(nèi)部供給潤滑油。

而且，從該油孔31a向變速器箱1的內(nèi)部供給的潤滑油利用旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力向徑向外側(cè)移動，從油孔31a供給的潤滑油的一部分通過設于離合器鼓45的內(nèi)壁部453的油孔453a，能夠到達位于內(nèi)壁部453的徑向外側(cè)的離合器輪轂41的周壁部411(參照圖1的(a)、箭頭)。

而且，到達了離合器輪轂41的周壁部411的潤滑油通過設于周壁部411的油槽411c向位于周壁部411的徑向外側(cè)的驅(qū)動板42和從動板46供給，對驅(qū)動板42和從動板46進行潤滑(冷卻)。

如圖2(a)所示，驅(qū)動板42具有從旋轉(zhuǎn)軸X的軸向觀察成為環(huán)狀的板狀的基部420。

在該基部420的與從動板46相對的區(qū)域粘貼有在旋轉(zhuǎn)軸X的徑向具有規(guī)定寬度W(參照圖2(b))的襯片部件43，在實施方式中，在板狀的基部420的兩面設有襯片部件43(參照圖1(b))。

襯片部件43在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向隔開間隔設置有多個。

在實施方式中，以平面看大致平行四邊形形狀的襯片部件43A、43C之間配置有平面看梯形形狀的襯片部件43B的構成為基本單位，在基部420，將該基本單位的襯片部件43(43A、43B、43C)在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向相連配置多個。

此外，在以下的說明中，在沒有特別區(qū)分的情況下，將襯片部件43A、43B、43C單純地標記為襯片部件43。

在周向鄰接的襯片部件43、43之間形成有潤滑油OL流通的點狀槽421(421a、421b、421c)，在實施方式中，利用在點狀槽421流通的潤滑油OL來冷卻驅(qū)動板42。

如圖2(b)所示，襯片部件43A和襯片部件43C之間的點狀槽421a沿著從旋轉(zhuǎn)軸X的軸向觀察成為環(huán)狀的基部420的直徑線Lm以相等的寬度Wa形成。

襯片部件43A和襯片部件43B之間的點狀槽421b、襯片部件43B和襯片部件43C之間的點狀槽421c分別隔著基部420的直徑線Lm對稱地設置，這些點狀槽421b、421c也遍及長度方向的全長以相等的寬度Wa形成。

在實施方式中，點狀槽421b、421c分別相對于直徑線Lm傾斜規(guī)定角度θ，繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向的點狀槽421b、421c的間隔L1隨著從基部420的內(nèi)徑側(cè)朝向外徑側(cè)而變大。

此外，在以下的說明中，在沒有特別地區(qū)分的情況下，將點狀槽421a、421b、421c單純地表述為點狀槽421。

在襯片部件43的表面設有平面看成為格子狀的蜂窩槽431，在點狀槽421流通的潤滑油OL的一部分在該蜂窩槽431流通，并且，在該蜂窩槽431流通的潤滑油OL從襯片部件43吸取熱，由此，對襯片部件43、基部420中的粘貼有襯片部件43的區(qū)域進行冷卻。

在實施方式中，在將沒有蜂窩槽431的襯片部件43粘貼于驅(qū)動板42的基部420后，通過用具有格子狀的突起的沖頭(未圖示)按壓襯片部件43，形成蜂窩槽431。

因此，在襯片部件43，蜂窩槽431作為從與從動板46的壓接面430凹陷為凹狀的槽來形成，各個蜂窩槽431分別以相同的寬度Wb形成。

在此，說明變速器箱1內(nèi)的潤滑油OL的移動和分布。

在實施方式中，在點狀槽421及蜂窩槽431中流通的潤滑油OL從繞旋轉(zhuǎn)軸X旋轉(zhuǎn)的輸入軸31的油孔31a向變速器箱1內(nèi)供給。在此，對從油孔31a供給的潤滑油OL作用旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力，因此，潤滑油OL在變速器箱1的內(nèi)部朝向外徑側(cè)移動。

而且，從輸入軸31的油孔31a向變速器箱1內(nèi)供給的潤滑油OL通過位于輸入軸31的外徑側(cè)的內(nèi)壁部453的油孔453a到達驅(qū)動板42。

在此，目前，通常認為只要將更多的潤滑油供給到摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)，具有這些摩擦板的離合器(前進離合器4)的冷卻性就變?yōu)榱己?，一般而言，通過增加從輸入軸31供給的潤滑油的量，能夠提高離合器的冷卻性。

本申請申請人對從內(nèi)徑側(cè)供給的潤滑油在變速器箱1內(nèi)的分布進行了解析后發(fā)現(xiàn)，由于潤滑油的油孔(輸入軸31的油孔31a及離合器鼓45的油孔453a)在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向上配置有間隔，所以在從輸入軸31的油孔31a供給的潤滑油、從離合器鼓45的油孔453a向徑向外側(cè)供給的潤滑油的分布中產(chǎn)生了偏差。

在此，以潤滑油在離合器鼓45的油孔453a的徑向外側(cè)的分布為例進行說明時，如圖2(a)所示，在向圖中順時針方向CW旋轉(zhuǎn)的離合器鼓45的內(nèi)壁部453，在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向上隔開間隔設有油孔453a。因此，在內(nèi)壁部453的外徑側(cè)，形成從油孔453a供給的潤滑油OL的密度高的區(qū)域A和空氣的密度比潤滑油OL高的區(qū)域B，這些區(qū)域A和區(qū)域B的位置與離合器鼓45的旋轉(zhuǎn)連動，在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向上進行位移。

因此，在潤滑油OL最終到達的離合器輪轂41的周壁部411的內(nèi)周(驅(qū)動板42的內(nèi)徑側(cè))也混合存在上述的潤滑油OL的密度高的區(qū)域A和空氣的密度比潤滑油OL高的區(qū)域B。

在此，本申請申請人在各種研究的基礎上發(fā)現(xiàn)：(1)在空氣和潤滑油中，潤滑油比空氣的比重大，因此，在作用了相同大小的離心力時，潤滑油比空氣更容易向徑向外側(cè)移動；(2)在利用離心力移動的潤滑油流通的槽(點狀槽421、蜂窩槽431)中，槽的寬度越窄則潤滑油的流量變得越少且流通的潤滑油中的空氣的含有率變得越低，槽的寬度越寬則潤滑油的流量變得越多且流通的潤滑油中的空氣的含有率變得越高；(3)空氣的熱傳導率比潤滑油的熱傳導率低，因此，潤滑油中的空氣含有率越低，潤滑油在槽中流通時對摩擦板(驅(qū)動板、從動板)的冷卻性越提高，潤滑油中的空氣含有率越高，潤滑油在槽中流通時對摩擦板的冷卻性越低，基于此發(fā)現(xiàn)如下傾向：(a)摩擦板的冷卻性在槽的寬度窄的情況下，依賴于潤滑油的流量，在槽的寬度寬的情況下，依賴于槽中流通的潤滑油中的空氣含有率。

因此，在實施方式中，基于這些發(fā)現(xiàn)的傾向，設定槽(點狀槽421、蜂窩槽431)的寬度的上限和下限，從而實現(xiàn)摩擦板(驅(qū)動板、從動板)的冷卻性的提高。

以下，說明槽(點狀槽421、蜂窩槽431)的寬度的上限和下限的設定。

圖3(a)是說明點狀槽421的寬度Wa和在點狀槽421中流通的潤滑油OL的流量的關系的圖，(b)是說明點狀槽421的寬度Wa、在點狀槽421中流通的潤滑油OL中的空氣含有率、與摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的溫度的關系的圖。

圖4是說明蜂窩槽431的寬度Wb、在蜂窩槽431中流通的潤滑油OL中的空氣含有率、摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的溫度的關系的圖。

圖5是說明點狀槽421的寬度Wa的上限及下限、蜂窩槽431的寬度Wb的上限和下限的圖。

[點狀槽]

如圖3(a)所示，在擴大點狀槽421的寬度Wa時，在點狀槽421可通過的潤滑油OL的流量增加(圖中，可通過的潤滑油流量)。

但是，如圖3(b)所示，在擴大點狀槽421的寬度Wa時，隨著寬度Wa變寬，空氣容易向點狀槽421流入，通過點狀槽421的潤滑油OL中的空氣含有率增加(圖中，空氣含有率)。

在此，空氣的熱傳導率比潤滑油OL的熱傳導率低，因此，潤滑油OL中的空氣含有率越低，潤滑油OL通過點狀槽421時對摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的冷卻性越提高，潤滑油OL中的空氣含有率越高，潤滑油OL通過點狀槽421時對摩擦板的冷卻性越降低。

在實施方式中，通過實驗等求出能夠?qū)⒛Σ涟?驅(qū)動板42、從動板46)可靠地冷卻到預先設定的上限溫度Tmax以下的空氣含有率，將成為所求出的空氣含有率的情況下的點狀槽的寬度b決定作為點狀槽的寬度Wa的上限(參照圖3(b)、圖5)。

另外，在點狀槽421的寬度Wa變窄時，潤滑油OL中的空氣含有率下降。這是因為，(a)點狀槽421的寬度Wa變窄時，潤滑油OL和空氣難以流入點狀槽421，(b)在空氣和潤滑油OL中，潤滑油OL比空氣的比重大，因此，在作用了相同大小的離心力時，由于潤滑油OL比空氣更容易移動，因此，潤滑油OL優(yōu)先流入點狀槽421。

因此，在決定點狀槽421的寬度Wa的下限時，著眼于在槽的寬度窄的情況下，潤滑油中的空氣誘導率對于摩擦板的冷卻性的影響變低，摩擦板的冷卻性依賴于潤滑油的流量，在實施方式中，通過實驗等求出能夠?qū)⒛Σ涟蹇煽康乩鋮s到上限溫度Tmax以下的潤滑油OL的流量即最小限度的流量，將成為所求出的流量情況下的點狀槽的寬度a決定作為點狀槽的寬度Wa的下限(參照圖3(a)、圖5)。

即，在實施方式中，著眼于摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的冷卻性在點狀槽421的寬度窄的情況下，依賴于潤滑油OL的流量，在槽的寬度寬的情況下，依賴于在點狀槽421中流通的潤滑油OL中的空氣含有率，將點狀槽421的寬度Wa設定于上述的下限a和上限b之間(a＜Wa＜b：參照圖5)。

[蜂窩槽]

如圖4所示，在擴大蜂窩槽431的寬度Wb時，在蜂窩槽431流通的潤滑油OL中的空氣含有率上升(圖中，空氣含有率)且伴隨著空氣含有率的上升，摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的溫度上升(圖中，摩擦板溫度)。

另外，在蜂窩槽431的寬度Wb變寬而襯片部件43上的蜂窩槽431的比例變多時，襯片部件43壓接于從動板46時的襯片部件43和從動板46的接觸面積變少，因此，可能不能確保使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的設計基準的μ值(摩擦阻力值)。

在此，通過實驗等分別求出能夠?qū)⒛Σ涟蹇煽康乩鋮s到上限溫度Tmax以下的空氣含有率、使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的設計基準的μ值(摩擦阻力值)，將成為所求出的空氣含有率情況下的蜂窩槽431的寬度c和襯片部件43中的蜂窩槽431的比例低于能夠確保所求出的μ值的上限的比例的情況下的蜂窩槽431的寬度d進行比較。

其結果，根據(jù)μ值決定的蜂窩槽431的寬度d比根據(jù)空氣含有率決定的蜂窩槽431的寬度c更小(參照圖5)，在實施方式中，將根據(jù)μ值決定的蜂窩槽431的寬度d作為蜂窩槽431的寬度Wb的寬度的上限值。

在此，驅(qū)動板42上的襯片部件43的面積為對聯(lián)結所必要的μ值產(chǎn)生影響的因素。因此，驅(qū)動板42上的點狀槽421的寬度Wa變大時，襯片部件43的整體面積減小，因此，其假設的上限的寬度d隨著點狀槽421的寬度Wa變寬而變小(參照圖5、符號d)。

進而，蜂窩槽431的寬度的下限設定為，蜂窩槽431的幾何學形狀的制造性成立(可制造幾何學形狀的槽)且潤滑油OL可通過的最小的寬度e(參照圖5)。

如上述，在點狀槽421的寬度Wa窄的區(qū)域，摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的冷卻性依賴于潤滑油OL的流量，在點狀槽421的寬度Wa寬的情況下，摩擦板的冷卻性依賴于流通的潤滑油OL中的空氣含有率。

因此，如圖5所示，在實施方式中，點狀槽421的寬度Wa設定在基于潤滑油OL中的空氣含有率所決定的上限值b與基于潤滑油OL的流量所決定的下限值a之間。

由此，能夠適當?shù)胤乐節(jié)櫥蚈L的流量不足(寬度Wa低于下限值a的情況)導致的冷卻不良、因潤滑油OL中的空氣含有率多造成的冷卻容量不足(寬度Wa比上限值b大的情況)而導致的冷卻不良。

進而，在實施方式中，以襯片部件43的蜂窩槽431的比例成為可確保驅(qū)動板42和從動板46的聯(lián)結所必要的設計基準的μ值的比例的方式來設定蜂窩槽431的寬度Wb的上限的寬度d，因此，能夠冷卻襯片部件43，同時，能夠適當?shù)胤乐闺x合器(前進離合器4)的聯(lián)結不良的發(fā)生。

此外，點狀槽421的寬度Wa對于離合器的冷卻的影響大，因此，在實施方式中，蜂窩槽431的寬度Wb的下限設定為蜂窩槽431的幾何學形狀的制造性成立且潤滑油OL可通過的最小的寬度e。

通過在這樣的范圍內(nèi)設定點狀槽421的寬度Wa和蜂窩槽431的寬度Wb，由此，能夠不會發(fā)生離合器(前進離合器4)的聯(lián)結不良，而適當?shù)貪櫥?冷卻)離合器(前進離合器4)。

如上述，在實施方式中，構成為：(1)一種前進離合器4(離合器)的冷卻構造，在通過活塞44將共同的繞旋轉(zhuǎn)軸X可相對旋轉(zhuǎn)地設置的驅(qū)動板42(內(nèi)徑側(cè)摩擦板)和從動板46(外徑側(cè)摩擦板)沿旋轉(zhuǎn)軸X方向按壓時，設于驅(qū)動板42的襯片部件43壓接于從動板46，根據(jù)按壓力來限制驅(qū)動板42和從動板46的相對旋轉(zhuǎn)，其中，在從旋轉(zhuǎn)軸X軸向觀察成為環(huán)狀的驅(qū)動板42的基部420，襯片部件43在繞旋轉(zhuǎn)軸X的周向上隔開規(guī)定間隔而設置，在周向鄰接的襯片部件43、43之間，以等寬度形成有通過離心力從內(nèi)徑側(cè)向外徑側(cè)移動的潤滑油OL流通的點狀槽421，基于通過點狀槽421的潤滑油OL的流量設定從旋轉(zhuǎn)軸X方向觀察的點狀槽421的寬度Wa的下限，并且，基于通過點狀槽421的潤滑油的空氣含有率設定從旋轉(zhuǎn)軸X方向觀察的點狀槽421的寬度Wa的上限，點狀槽421的寬度Wa的下限設定為通過點狀槽421的潤滑油OL的流量為可將驅(qū)動板42和從動板46冷卻至上限溫度Tmax(規(guī)定溫度)以下的最小流量的寬度a(第一閾值寬度)，點狀槽421的寬度Wa的上限設定為通過點狀槽421的潤滑油OL的空氣含有率成為利用該空氣含有率的潤滑油OL可將驅(qū)動板42和從動板46冷卻到上限溫度Tmax(規(guī)定溫度)以下的最大含有率的寬度b(第二閾值寬度)。

在利用離心力移動的潤滑油OL流通的點狀槽421中，點狀槽421的寬度Wa越窄，潤滑油OL的流量變得越少且流通的潤滑油OL中的空氣的含有率變得越低，點狀槽421的寬度越寬，潤滑油OL的流量變得越多且流通的潤滑油OL中的空氣的含有率變得越高。

在此，空氣的熱傳導率比潤滑油OL的熱傳導率低，因此，潤滑油OL中的空氣的含有率越低，潤滑油OL通過點狀槽421時的冷卻性越高，潤滑油OL中的空氣的含有率越高，潤滑油通過點狀槽421時的冷卻性越低。

因此，在點狀槽421的寬度Wa窄的情況下，冷卻性依賴于潤滑油OL的流量，在點狀槽421的寬度Wa寬的情況下，冷卻性依賴于流通的潤滑油OL中的空氣含有率。

由此，上述這樣的構成，在基于潤滑油OL的流量設定規(guī)定點狀槽421的寬度窄的下限，基于流通的潤滑油OL中的空氣含有率設定規(guī)定點狀槽421的寬度寬的上限時，基于對于摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的冷卻性影響大的因素，設定點狀槽421的寬度Wa的上限和下限。由此，能夠設定能夠適當冷卻摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)的點狀槽421的寬度Wa上限和下限，因此，能夠更適當?shù)乩鋮s具有驅(qū)動板42和從動板46的前進離合器4。

特別是，在離合器輪轂41的轉(zhuǎn)速高的情況下，由于作用于到達了該離合器輪轂41的周壁部411的潤滑油OL的離心力變高，所以在點狀槽421中流通的潤滑油的流速變快。

在此，當點狀槽421中流通的潤滑油的流速變快時，潤滑油OL與驅(qū)動板42的基部420的接觸時間變短，因此，潤滑油OL從基部420能夠吸取的熱量會變低。

如上述，在實施方式的驅(qū)動板42中，考慮潤滑油OL中的空氣含有率，點狀槽421的寬度Wa設為比現(xiàn)有的摩擦板100(驅(qū)動板：參照圖6)中的點狀槽101的寬度更窄。

因此，與現(xiàn)有的摩擦板100的情況相比，點狀槽421中流通的潤滑油OL的流速變得更低。

由此，潤滑油OL和驅(qū)動板42的基部420的接觸時間變長，正因為接觸時間變長，相應地，潤滑油OL從驅(qū)動板42能夠吸取的熱量變多，因此，前進離合器4的冷卻性進一步提高。

另外，點狀槽421的寬度Wa比現(xiàn)有的摩擦板100(參照圖6)中的點狀槽101的寬度更窄，因此，在點狀槽421中流通的潤滑油OL中的空氣含有率變低。

空氣含有率低的潤滑油OL與空氣含有率高的潤滑油相比能夠從驅(qū)動板42吸取更多的熱，因此，能夠更可靠地冷卻摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)，能夠提高前進離合器4的冷卻性。

因此，與現(xiàn)有的自動變速器的情況相比，即使在前進離合器4成為滑動狀態(tài)的時間變長的情況下，也能夠適當?shù)乩鋮s前進離合器4。

另外，相比較于現(xiàn)有的摩擦板100，前進離合器4的冷卻性進一步提高，因此，即使抑制了從內(nèi)徑側(cè)(輸入軸31側(cè))供給的潤滑油OL的量，也能夠確保與現(xiàn)有同等的冷卻性。因此，能夠抑制從內(nèi)徑側(cè)供給的潤滑油OL的量，能夠降低供給潤滑油OL的油泵的負荷。

(2)在襯片部件43的與從動板46的壓接面430設有凹陷成凹狀的蜂窩槽431(凹槽)，從旋轉(zhuǎn)軸X方向觀察的襯片部件43的面積中的蜂窩槽431面積的比例設定為，在襯片部件43壓接于從動板46時，可確保使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值(摩擦阻力值)的比例。

當襯片部件43上的蜂窩槽431的比例變多時，在襯片部件43壓接于從動板46時，襯片部件43和從動板46的接觸面積變少，因此，可能不能確保使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值(摩擦阻力值)。

在該情況下，即使能夠冷卻驅(qū)動板42和從動板46，也不能使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結，驅(qū)動板42和從動板46成為滑動狀態(tài)，驅(qū)動板42和從動板46的耐久性可能下降。

根據(jù)上述構成，通過確保使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值，能夠防止驅(qū)動板42和從動板46的聯(lián)結不良，同時，能夠適當?shù)乩鋮s驅(qū)動板42和從動板46。

(3)蜂窩槽431的寬度Wb的上限基于寬度c(第三閾值寬度)和寬度d(第四閾值寬度)設定，寬度c為通過蜂窩槽431的潤滑油OL的流量成為可將驅(qū)動板42和從動板46冷卻到上限溫度Tmax(規(guī)定溫度)以下的最小的流量的寬度，寬度d為襯片部件43的面積中的蜂窩槽431面積的比例成為在襯片部件43壓接于從動板46時可以確保使驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值(摩擦阻力值)的比例的寬度，蜂窩槽431的寬度Wb的下限設定為蜂窩槽431的幾何學形狀的制造性成立且潤滑油OL可流通的最小的寬度。

根據(jù)這樣的構成，能夠確保驅(qū)動板42和從動板46不能相對旋轉(zhuǎn)的聯(lián)結，同時，能夠向蜂窩槽431供給空氣含有率低的潤滑油OL，與現(xiàn)有相比，能將襯片部件43更均勻地冷卻。在此，驅(qū)動板42的基部420上的襯片部件43的面積寬，因此，在能夠更均勻地冷卻襯片部件43時，能夠均勻且適當?shù)乩鋮s驅(qū)動板42整體，因此，能夠更可靠地冷卻摩擦板(驅(qū)動板42、從動板46)，能夠進一步提高前進離合器4的冷卻性。

(4)上限溫度Tmax(規(guī)定溫度)是基于驅(qū)動板42和從動板46的耐熱容許溫度而設定的溫度，是比耐熱容許溫度更低的溫度。

根據(jù)這樣的構成，能夠?qū)Ⅱ?qū)動板42和從動板46的滑動導致的發(fā)熱抑制到比耐熱容許溫度更低的溫度，因此，能夠適當?shù)匾种凭哂序?qū)動板42和從動板46的前進離合器4的耐久性的下降。另外，也能夠適當?shù)胤乐乖隍?qū)動板42上粘貼的襯片部件43的碳化，因此，能夠適當?shù)胤乐骨斑M離合器4的壽命成為設計壽命以下。

在此，在上述的實施方式中，對襯片部件43設于驅(qū)動板42的情況進行了例示，但是，襯片部件43也可以設于從動板46的與驅(qū)動板42的相對面。

即使制成這樣的構成，也能夠起到與上述的實施方式的情況同樣的作用效果。

進而，在上述的實施方式中，例示了將本發(fā)明的離合器的冷卻構造適用于無級變速器具備的前后退切換機構3的前進離合器4的情況，但是，本發(fā)明的離合器的冷卻構造也可以適用于在從驅(qū)動源輸入的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力的傳遞系路徑上設置多個摩擦聯(lián)結元件，切換各摩擦聯(lián)結元件的摩擦板的聯(lián)結/開放的組合，實現(xiàn)所希望的變速級的自動變速器中的摩擦聯(lián)結元件(離合器)。

權利要求書(按照條約第19條的修改)

1.一種離合器的冷卻構造，該離合器將內(nèi)徑側(cè)被花鍵嵌合的內(nèi)徑側(cè)摩擦板和外徑側(cè)被花鍵嵌合的外徑側(cè)摩擦板設置為，繞共同的旋轉(zhuǎn)軸可相對地旋轉(zhuǎn)，在通過活塞將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板沿所述旋轉(zhuǎn)軸方向按壓時，設于所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板中的一方的摩擦板的襯片部件壓接于所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板中的另一方的摩擦板，所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板與所述外徑側(cè)摩擦板的相對旋轉(zhuǎn)根據(jù)按壓力被限制，其中，

將潤滑油供給至在所述周向上鄰接的襯片部件之間的油孔在繞所述旋轉(zhuǎn)軸的周向隔開間隔而配置，

在所述一方的摩擦板中，所述襯片部件在繞所述旋轉(zhuǎn)軸的周向隔開規(guī)定間隔設置，在所述周向上鄰接的襯片部件之間，形成有通過離心力而從內(nèi)徑側(cè)向外徑側(cè)移動的潤滑油流通的槽，

從所述旋轉(zhuǎn)軸方向觀察的所述槽的寬度越窄，通過所述槽的潤滑油的流量變得越少，并且，通過所述槽的潤滑油中的空氣含有率變得越低，

基于通過所述槽的潤滑油的流量來設定從所述旋轉(zhuǎn)軸方向觀察的所述槽的寬度的下限，并且，基于通過所述槽的潤滑油中的空氣含有率來設定從所述旋轉(zhuǎn)軸方向觀察的所述槽的寬度的上限，

所述下限設定為，通過所述槽的潤滑油的流量為可將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板冷卻至規(guī)定溫度以下的最小流量的第一閾值寬度，

所述上限設定為，通過所述槽的潤滑油中的空氣含有率為利用該空氣含有率的潤滑油可將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板冷卻至所述規(guī)定溫度以下的最大含有率的第二閾值寬度。

2.如權利要求1所述的離合器的冷卻構造，其中，

在所述襯片部件的與所述另一方的摩擦板的壓接面設有凹槽，

所述襯片部件的面積中的所述凹槽的面積的比例設定為，在所述襯片部件壓接于所述另一方的摩擦板時可確保使所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板與所述外徑側(cè)摩擦板不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值的比例。

3.如權利要求2所述的離合器的冷卻構造，其中，

所述凹槽的寬度的上限基于第三閾值寬度和第四閾值寬度設定，

所述第三閾值寬度為，通過所述凹槽的潤滑油的流量為可將所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板和所述外徑側(cè)摩擦板冷卻至規(guī)定溫度以下的最小流量的寬度，

所述第四閾值寬度為，所述襯片部件的面積中的所述凹槽面積的比例為在所述襯片部件壓接于所述另一方的摩擦板時可確保使所述內(nèi)徑側(cè)摩擦板與所述外徑側(cè)摩擦板不能相對旋轉(zhuǎn)地聯(lián)結所必要的μ值的比例的寬度。

4.如權利要求3所述的離合器的冷卻構造，其中，

所述凹槽的寬度的下限設定為，所述凹槽的幾何學形狀的制造性成立且所述潤滑油可流通的最小寬度。

5.如權利要求1～4中任一項所述的離合器的冷卻構造，其中，

所述規(guī)定溫度是基于所述離合器的耐熱容許溫度而設定的溫度，是比所述耐熱容許溫度更低的溫度。