本發(fā)明涉及端面機(jī)械密封設(shè)備中的一種有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)，可用于各種形式的泵、壓縮機(jī)、膨脹機(jī)、反應(yīng)釜等旋轉(zhuǎn)機(jī)械軸端密封設(shè)備，尤其適用核電主泵軸密封要求在輻射、溫度變化范圍大、要求平穩(wěn)運(yùn)行周期長等應(yīng)用環(huán)境。

背景技術(shù)：

機(jī)械密封通常用于泵、壓縮機(jī)等旋轉(zhuǎn)流體機(jī)械的軸端密封，以阻止流體工作介質(zhì)沿軸與裝置腔體的圓環(huán)形縫隙泄漏至環(huán)境側(cè)。其主要構(gòu)成部分包括輔助靜密封圈、結(jié)構(gòu)殼體、彈簧元件和一對相對旋轉(zhuǎn)的密封環(huán)所組成的摩擦副。根據(jù)摩擦副的工作狀態(tài)又可分為接觸式與非接觸式。其中，接觸式機(jī)械密封，由于密封環(huán)之間沒有形成完全的流體膜潤滑狀態(tài)，環(huán)固體與固體之間存在接觸應(yīng)力，在長周期運(yùn)行過程中摩擦磨損不可避免。非接觸式機(jī)械密封，則是在密封端面上開設(shè)有流體型槽，包括流體動壓槽、流體靜壓槽，工作時(shí)，軸端相對的動、靜環(huán)之間形成完整的流體潤滑膜，其間由流體承載而相互分離并保持固定間隙，摩擦磨損近似為零。因此，在相同工況下非接觸式機(jī)械密封較之接觸式機(jī)械密封更能在長周期運(yùn)行過程中保持性能的穩(wěn)定。在非接觸式機(jī)械密封的密封端面中的兩類槽型在產(chǎn)生軸向開啟力（即端面承載力）方面的原理各不相同：

流體動壓槽，其產(chǎn)生軸向開啟力的原理是由于這類槽型在密封環(huán)周向上的高度（槽深）呈周期變化。密封環(huán)相對旋轉(zhuǎn)會使得端面間流體產(chǎn)生周向速度，當(dāng)遇到周向高度變化時(shí)，產(chǎn)生流體動壓效應(yīng)而形成軸向開啟力。

流體靜壓槽，其產(chǎn)生軸向開啟力的原理是由于這類槽型沿端面徑向上的高度（槽深）呈現(xiàn)出高壓側(cè)深，低壓側(cè)淺的趨勢。在介質(zhì)壓力作用下，流體產(chǎn)生沿徑向速度，當(dāng)遇到徑向高度變化時(shí)，產(chǎn)生流體靜壓效應(yīng)而形成軸向開啟力。

目前，大量應(yīng)用的非接觸式機(jī)械密封所具有的槽型要么為流體動壓槽型，要么為流體靜壓槽型。具有流體動壓槽型的機(jī)械密封泄漏量相對流體靜壓機(jī)械密封更小，但在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)由于流體動壓效應(yīng)較弱，容易造成端面碰擦，增加了摩擦副的磨損幾率。而具流體靜壓槽型的機(jī)械密封，則由于端面流場為徑向匯流形式，其承載能力受介質(zhì)粘度影響，所以易受溫度的影響，尤其當(dāng)介質(zhì)為水時(shí)，溫度對密封性能的影響較為明顯。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

鑒于此，本發(fā)明提出了中一種新結(jié)構(gòu)形式的具有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)，不僅能具有流體動壓效應(yīng)，還能具有較強(qiáng)流體靜壓效應(yīng)，以適應(yīng)和滿足較低轉(zhuǎn)速和/或較高轉(zhuǎn)速等不同使用工況條件的需要。

本發(fā)明具有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)，基本結(jié)構(gòu)同樣是在密封端面上沿周向等間距排布有沿徑向延伸且高度低于端平面的相同形式的密封槽。其中，所述的密封槽以深度漸增形式由徑向內(nèi)側(cè)內(nèi)向外延伸并開口于密封環(huán)的外周面，密封槽中具有槽的任一截面部位在其所在圓周方向的展開狀態(tài)均呈正弦或余弦曲線狀的nurbs（即非均勻有理b樣條）曲面槽，各相鄰nurbs曲面槽各自的波谷線兩側(cè)及相鄰槽間的波脊線兩側(cè)的槽面分別為對稱分布，各相鄰nurbs曲面槽在波脊線處平滑過渡連續(xù)，形成沿密封環(huán)周向依次首尾相連周期性循環(huán)的平滑連續(xù)曲面，所述nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間具有相應(yīng)的夾角。

本發(fā)明中所稱的曲面槽的含義，是指槽中任一位置處的截面形狀，在沿其所在的密封環(huán)半徑的圓周方向展開后，均呈平滑過渡的連續(xù)曲線狀態(tài)。

上述的機(jī)械密封環(huán)中，所述nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的相應(yīng)夾角的值，通常情況下可以選擇1分~10度，更好的夾角的值可以為15~25分。該夾角的大小，可以影響密封端面間介質(zhì)流體的動壓效應(yīng)和部分靜壓效應(yīng)。通過調(diào)整該夾角的大小，可以調(diào)整平穩(wěn)運(yùn)行時(shí)摩擦副的兩密封環(huán)之間的介質(zhì)膜厚度，以及密封的泄漏量。增大該夾角，在較高轉(zhuǎn)速工況下密封的泄漏量會較大程度增加，但過多地增大該夾角，會使得密封泄漏量受溫度影響的程度加劇。

一般情況下，在上述機(jī)械密封環(huán)的密封端面上，所述的密封槽可采取但不限于沿周向等間距分布為3~30個(gè),優(yōu)選的設(shè)置數(shù)量為6~16個(gè)。密封槽設(shè)置的數(shù)量，與密封介質(zhì)壓力、粘度，密封軸徑、轉(zhuǎn)速以及對密封性能要求等因素有關(guān)。一般情況下，增加密封槽的數(shù)量可以提高動壓效應(yīng)，但泄漏量也相對增大，同時(shí)由于密封端面潤滑冷卻條件可相對較好，對延長密封端面的壽命會更有利。因此，在其它參數(shù)不變或相近的情況下，為控制密封泄漏量，介質(zhì)壓力越高，可減少密封槽的數(shù)量；介質(zhì)壓力越低、則可適當(dāng)增加密封槽的數(shù)量。

為適應(yīng)和滿足不同使用工況的實(shí)際需要，上述的機(jī)械密封環(huán)中，所述的密封槽在密封端面上可以相應(yīng)采取不同的設(shè)置形式。例如，為適應(yīng)對密封裝置的壽命和長周期運(yùn)行有較高要求，但對密封泄漏量的要求相對不高的應(yīng)用環(huán)境，所述的各nurbs曲面槽可以為在密封端面上以貫通形式由密封端面的內(nèi)徑緣徑向延伸至密封環(huán)外周面的方式設(shè)置。其密封槽中任一位置點(diǎn)與端平面方向間的深度h可由式①表示。式①中的λ為nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的該相應(yīng)夾角的值，r為所述槽中該深度h所在位置點(diǎn)的半徑，ri為密封端面的內(nèi)緣半徑，θ=0~2π：

h=(tanλ)(1-cos(nθ))(r-ri)①。

此種在密封端面上全部為單一貫通型nurbs曲面槽的密封環(huán)，雖然有利于流體靜壓效應(yīng)的增強(qiáng)，但密封的泄漏量也會相應(yīng)增大。

所述的密封槽在密封端面上的另一種設(shè)置形式，可以為在所述密封端面的徑向內(nèi)側(cè)設(shè)置有一具有端平面高度的環(huán)狀密封壩區(qū)，所述的nurbs曲面槽由密封壩區(qū)的徑向外緣向外延伸至密封環(huán)的外周面。由于此結(jié)構(gòu)能產(chǎn)生較好的流體動壓效應(yīng)，因而特別適用于對密封設(shè)備長時(shí)間連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，并對密封平穩(wěn)性要求相對較高的工況條件。其密封壩區(qū)的徑向?qū)挾扰cnurbs曲面槽的谷底線在密封端平面方向上的徑向投影長度之比為0.1~1:1。其中，增大密封壩區(qū)的徑向?qū)挾?，有利于減小密封端面的泄漏量，但同時(shí)對密封端面的潤滑性減弱，對密封壽命有影響。此外，所述密封壩區(qū)的平面度可以控制為0.0003~0.001mm，優(yōu)選的平面度為0.0003mm。壩區(qū)的平面度除影響泄漏量外，還可影響密封端面液膜的均勻性，嚴(yán)重時(shí)會甚至可導(dǎo)致密封端面的磨損。密封槽中任一位置點(diǎn)與端平面方向間的深度h，可由式②表示。式②中的λ為nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的夾角，r為所述槽中該深度h所在位置點(diǎn)的半徑，ri為密封端面的內(nèi)緣半徑，n為密封壩區(qū)的徑向?qū)挾龋?i>θ=0~2π：

h=(tanλ)(1-cos(nθ))(r-ri-n)②。

為能同時(shí)獲得較好的流體動壓效應(yīng)和靜壓效應(yīng)，以適應(yīng)在低速或啟動頻繁的工況的應(yīng)用環(huán)境，所述的密封槽還可以采取的一種設(shè)置形式，是在所述密封端面的徑向內(nèi)側(cè)由內(nèi)向外依次設(shè)置有一具有端平面高度的環(huán)狀密封壩區(qū)和一環(huán)狀的錐面區(qū)，所述的nurbs曲面槽由錐面區(qū)的徑向外緣延伸并開口于密封環(huán)外周面。此結(jié)構(gòu)是通常情況下最具有廣泛適用性的一種形式。其中：

——所述錐面區(qū)的錐面線與所述密封壩區(qū)的平面（即密封端平面）相交，形成了與密封端平面間沿徑向由外向內(nèi)收斂的所述錐角。一般情況下，對該錐角與nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間夾角間的大小關(guān)系無需限定，但在顯著增加所述錐面區(qū)徑向?qū)挾鹊那闆r下，則優(yōu)選為使該錐角小于所述的nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的夾角。通常情況下所述錐角大小的取值范圍可以為1分~10度；但在較高壓力的工況（例如≥10mpa）條件下的密封，該錐角大小的優(yōu)選范圍則可以為10~30分；

上述錐面區(qū)錐角的大小可影響密封的靜壓開啟力。即使在密封不運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，只要所述的密封環(huán)內(nèi)、外徑處存在一定的壓差，也可保證摩擦副的兩密封環(huán)相互脫開，從而避免密封環(huán)摩擦磨損。調(diào)整該錐角大小，可以實(shí)現(xiàn)對密封泄漏量的調(diào)整，即：增大該錐角將會增加流體靜壓效應(yīng)從而降低密封的開啟壓力，增加了正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的膜厚和泄漏量，同時(shí)會增加泄漏量受溫度影響的程度；減小錐角，則呈相反變化；

——所述密封壩區(qū)的徑向?qū)挾?，可由公?i>rg=(ri+ro)/(1.8~2.2)得到。通常情況下，作為優(yōu)選的計(jì)算公式可以采用rg=(ri+ro)/1.8。式中的rg為密封壩區(qū)（2）的徑向外緣半徑，ri為密封端面的內(nèi)緣半徑，ro為密封環(huán)的外周面半徑；

——所述錐面區(qū)的徑向?qū)挾扰cnurbs曲面槽的徑向?qū)挾戎鹊姆秶?，一般可以?0.1~1):1。減小錐面區(qū)的徑向?qū)挾龋ㄉ踔潦蛊溱吔?mm）時(shí)，密封環(huán)的流體靜壓效應(yīng)降低，從而可降低密封的泄漏量，但會增加密封環(huán)端面碰擦的幾率；而增大錐面區(qū)的徑向?qū)挾龋踔潦蛊溱呌谡麄€(gè)槽區(qū)的徑向?qū)挾葧r(shí)，密封環(huán)的流體靜壓效應(yīng)增強(qiáng)，但密封的泄漏量也會隨之增加；

——所述的錐面區(qū)和nurbs曲面槽中任一位置點(diǎn)與端平面方向間的深度h，可分別由式③和式④表示，式中的β為錐面區(qū)的錐角，λ為nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的夾角，r為所述槽中該深度h所在位置點(diǎn)的半徑，ri為密封端面的內(nèi)緣半徑，rg為密封壩區(qū)外緣的半徑，n為密封壩區(qū)的徑向?qū)挾龋?i>l為錐面區(qū)的徑向?qū)挾龋?i>θ=0~2π：

h=(r-rg)tanβ③，

h=(tanλ)(1-cos(nθ))(r-ri-n)+ltanβ④。

上述結(jié)構(gòu)中所述的nurbs曲面槽與錐面區(qū)的接續(xù)部位，可以通過機(jī)械加工的方法使之保持平過渡的漸近連續(xù)交疊，從而有利于在密封端面上形成更為均勻的流體動壓分布，降低密封端面流場產(chǎn)生負(fù)壓區(qū)或空穴的可能性，以保證介質(zhì)流體的連續(xù)性。

上述結(jié)構(gòu)中，所述密封壩區(qū)的平面度一般同樣可保持為0.0003~0.001mm，優(yōu)選的平面度為0.0003mm。

所述密封端面上的密封槽除上述幾種形式外，根據(jù)密封使用的實(shí)際工況需要，還可以采取的一種設(shè)置形式是，在密封端面的徑向內(nèi)側(cè)設(shè)置有一環(huán)狀的錐面區(qū)，所述的nurbs曲面槽由錐面區(qū)的徑向外緣延伸并開口于密封環(huán)外周面。此種結(jié)構(gòu)形式一般適合于對泄漏量無過高要求，特別是對靜壓啟停時(shí)的泄漏量無過高要求，但對密封的長時(shí)間平穩(wěn)運(yùn)行要求較高的工況條件。其中，增大錐面區(qū)的徑向?qū)挾龋鄳?yīng)能提高流體的靜壓效應(yīng)，但同時(shí)泄漏量會相應(yīng)曾大。其中，所述錐面區(qū)和nurbs曲面槽中任一位置點(diǎn)與端平面方向間的深度h，可分別由式⑤和式⑥表示，式中的β為錐面區(qū)的錐角，λ為nurbs曲面槽的谷底線與密封端平面間的夾角，r為所述槽中該深度h所在位置點(diǎn)的半徑，ri為密封端面的內(nèi)緣半徑，l為錐面區(qū)的徑向?qū)挾龋?i>θ=0~2π：

h=(r-ri)tanβ⑤，

h=(tanλ)(1-cos(nθ))l+ltanβ⑥。

在上述結(jié)構(gòu)中，所述的錐面區(qū)的徑向?qū)挾群蚽urbs曲面槽的徑向?qū)挾?，分別是指錐面區(qū)的錐面線和nurbs曲面槽的谷底線各自在密封端平面方向上的徑向投影線段的長度。所述的錐面區(qū)和nurbs曲面槽中各深度h所在的位置點(diǎn)半徑，是指該深度h位置點(diǎn)在密封端平面方向上所對應(yīng)的投影位置點(diǎn)的半徑。

本發(fā)明上述不同結(jié)構(gòu)形式的機(jī)械密封環(huán)中，所述nurbs曲面槽中的nurbs曲面，都是沿周向的一簇類正弦（或余弦）曲線段。該類正弦（或余弦）曲線段簇的端點(diǎn)沿徑向排列形成所述nurbs曲面槽的谷底線。該類正弦（或余弦）曲線段簇沿徑向平行布滿整個(gè)密封端面的開槽區(qū)域。所述的nurbs曲面槽在確定了在密封端面上密封槽的設(shè)置數(shù)量、密封端面的內(nèi)外徑、密封槽的槽根徑（貫通型密封槽時(shí)的槽根徑值為0）及nurbs曲面槽谷底線與密封端平面間的夾角后，通過包括如pro/e、solidworks等目前常用的三維設(shè)計(jì)軟件擬合并輸出nurbs曲面槽中各處的相應(yīng)深度矩陣，即可通過加工中心方便地制得所述的槽型。

通過計(jì)算和相應(yīng)的密封試驗(yàn)表明，本發(fā)明上述結(jié)構(gòu)形式的密封環(huán)中，所述的nurbs曲面槽（或槽段）可產(chǎn)生全部流體動壓效應(yīng)和少部分流體靜壓效應(yīng)；而所述的錐面區(qū)則可產(chǎn)生大部分流體靜壓效應(yīng)而不產(chǎn)生流體動壓效應(yīng)。

本發(fā)明上述結(jié)構(gòu)形式的機(jī)械密封環(huán)的基本工作原理和過程，可包括靜壓和動壓兩種不同的工作狀態(tài)：

在靜壓狀態(tài)下，具有更高壓力的流體介質(zhì)可以從密封環(huán)的外徑側(cè)被擠壓進(jìn)入流體動靜壓槽，在受到nurbs曲面（和徑向錐面）的擠壓作用后，徑向流速提高，壓力降低。由于密封環(huán)端面間的流體各處均滿足百努利方程p1v1=p2v2，因此具有較高壓力的點(diǎn)流速較低，而具有較高流速的點(diǎn)則具有較高的壓力。因而從整個(gè)密封端面流場來看，沿端面徑向的流速增加，壓力降低。

在動壓狀態(tài)下，摩擦副中的動、靜密封環(huán)相對旋轉(zhuǎn)，流體從密封端面的外徑側(cè)沿nurbs曲面向內(nèi)側(cè)流動。由于nurbs曲面在周向上具有變化的高度，從而在周向上擠壓流體，使得流體產(chǎn)生動壓效應(yīng)。通過二維柱坐標(biāo)下的雷諾方程計(jì)算可知，在nurbs曲面槽周向下游的一定區(qū)域內(nèi)可形成高壓區(qū)，在nurbs曲面槽周向上游的一定區(qū)域內(nèi)則形成低壓區(qū)。所述高壓區(qū)的壓力會隨轉(zhuǎn)速（即流體的周向速度）的提高而不斷提高，而所述低壓區(qū)的壓力則會隨轉(zhuǎn)速的提高而不斷降低。在較低轉(zhuǎn)速條件下，高壓區(qū)壓力的絕對值與低壓區(qū)壓力的絕對值接近，高低壓相互抵消后，密封端面上由流體動壓效應(yīng)產(chǎn)生的開啟力較弱；當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到較高條件時(shí)（例如，端面中徑線速度≥25m/s時(shí)），高壓區(qū)的壓力絕對值會大于低壓區(qū)的壓力絕對值，從而在整個(gè)密封端面上形成正開啟壓力，以維持密封環(huán)端面間的相互脫開。

由此可以理解，本發(fā)明上述結(jié)構(gòu)形式具有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)，不僅能具有流體動壓效應(yīng)，同時(shí)也能具有較強(qiáng)流體靜壓效應(yīng)。即在較低轉(zhuǎn)速工況下，流體動壓效應(yīng)較弱，不足以建立一定厚度穩(wěn)定的介質(zhì)潤滑膜，其產(chǎn)生的流體靜壓效應(yīng)起到關(guān)鍵作用，提供了端面承載能力；而在較高轉(zhuǎn)速工況下，所產(chǎn)生的流體動壓效應(yīng)在端面承載能力的貢獻(xiàn)中占據(jù)了主導(dǎo)地位，從而降低了密封受工況擾動的影響，保證了機(jī)械密封長周期平穩(wěn)可靠地運(yùn)行。在密封端面上同時(shí)含有nurbs曲面槽段和錐面區(qū)時(shí)，使nurbs曲面槽與錐面區(qū)的接續(xù)部位保持連續(xù)平滑過渡，從而使其在深度上沒有激烈變化的區(qū)域，尤其在密封運(yùn)行時(shí)端面壓力分布較低的低壓區(qū)的槽深沒有激烈的突變，可有效降低流體介質(zhì)產(chǎn)生空穴的可能性，保證了流體介質(zhì)膜的剛度即承載能力。

以下結(jié)合由附圖所示實(shí)施例的具體實(shí)施方式，對本發(fā)明的上述內(nèi)容再作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。但不應(yīng)將此理解為本發(fā)明上述主題的范圍僅限于以下的實(shí)例。在不脫離本發(fā)明上述技術(shù)思想情況下，根據(jù)本領(lǐng)域普通技術(shù)知識和慣用手段做出的各種替換或變更，均應(yīng)包括在本發(fā)明的范圍內(nèi)。

附圖說明

圖1是本發(fā)明具有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)的立體結(jié)構(gòu)狀態(tài)的示意圖。

圖2是圖1中a-a截面狀態(tài)的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

如圖所示的本發(fā)明具有曲面槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)，是一種在所述密封端面的徑向內(nèi)側(cè)由內(nèi)向外依次設(shè)置有一具有端平面高度的環(huán)狀密封壩區(qū)2和一環(huán)狀的錐面區(qū)3，所述的nurbs曲面槽1由錐面區(qū)的徑向外緣延伸并開口于密封環(huán)外周面6形式的密封環(huán)。所述的nurbs曲面槽1沿密封端面周向等間距可設(shè)置有3~30個(gè)、優(yōu)選為9個(gè)，各nurbs曲面槽1的形式相同，由密封壩區(qū)2的徑向外緣以高度低于端平面且深度漸增形式徑向延伸至密封環(huán)的外周面6。其中，各nurbs曲面槽1中任一截面部位在其所在圓周方向上的展開狀態(tài)均呈正弦曲線狀，各相鄰nurbs曲面槽1各自的波谷線4兩側(cè)及各相鄰槽間的波脊線5兩側(cè)的槽面分別為對稱分布，各相鄰nurbs曲面槽1在波脊線5處平滑過渡連續(xù)。所述錐面區(qū)3的錐面線與密封端平面間具有20分的錐角β；所述nurbs曲面槽1的谷底線4與密封端平面間具有35分的夾角λ。

密封壩區(qū)2的徑向外緣半徑rg=(ri+ro)/2。其中，密封端面的內(nèi)緣半徑ri=80mm，密封環(huán)的外周面半徑ro=100mm，rg=90mm，密封壩區(qū)2的平面度為0.0007mm；

錐面區(qū)3與nurbs曲面槽1的徑向?qū)挾戎?i>l:m=(0.1~1):1=0.4，式中的l為錐面區(qū)3的徑向?qū)挾龋?i>m為nurbs曲面槽1的徑向?qū)挾龋?/p>

錐面區(qū)3和nurbs曲面槽1中的任一位置點(diǎn)與端平面方向間的深度h，可分別由式③和式④表示：

h=(r-rg)tanβ③，

h=(tanλ)(1-cos(nθ))(r-ri-n)+ltanβ④。

其中，β=20分，λ=30分，r為槽中該深度h所在位置點(diǎn)的半徑，ri=80mm，rg=90mm，密封壩區(qū)2的徑向?qū)挾?i>n=8mm，錐面區(qū)3的徑向?qū)挾?i>l=4.87mm，θ=0~2π。

在上述結(jié)構(gòu)形式槽密封端面的機(jī)械密封環(huán)的基礎(chǔ)上，為適應(yīng)不同的密封工況條件，對于同樣具有ri=80mm和ro=100mm的密封環(huán)還可以分別采用下述不同形式：

1）采用在密封端面上可以采用以貫通形式由密封端面的內(nèi)徑緣徑向延伸至密封環(huán)外周面6的nurbs槽時(shí)，用上述的式①計(jì)算槽中各r點(diǎn)的深度h時(shí)，式①中的nurbs曲面槽1的谷底線4與密封端平面間的夾角λ=30分，θ=0~2π；

2）采用在密封端面的徑向內(nèi)側(cè)設(shè)置有一具有端平面高度的環(huán)狀密封壩區(qū)2，所述的nurbs曲面槽1由密封壩區(qū)2的徑向外緣向外延伸至密封環(huán)的外周面6的結(jié)構(gòu)時(shí)，用上述的式②計(jì)算槽中各r點(diǎn)的深度h時(shí)，式②中的nurbs曲面槽1的谷底線4與密封端平面間的夾角λ=30分，密封壩區(qū)2的徑向?qū)挾?i>n=10mm，nurbs曲面槽1的徑向?qū)挾萴=10mm；

3）采用在密封端面的徑向內(nèi)側(cè)設(shè)有一錐面區(qū)，所述的nurbs曲面槽由其徑向外側(cè)緣延伸至密封環(huán)外周面6的形式時(shí)，用上述式⑤、式⑥計(jì)算錐面區(qū)和nurbs曲面槽中各點(diǎn)的深度h時(shí)，式⑤、⑥中的nurbs曲面槽1的谷底線4與密封端平面間的夾角λ=30分，錐面區(qū)3的錐角β=20分，錐面區(qū)3的徑向?qū)挾?i>l=10mm，nurbs曲面槽1的徑向?qū)挾萴=10mm，θ=0~2π。