本發(fā)明涉及橡膠研究領(lǐng)域，特別涉及一種橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理測(cè)定方法。

背景技術(shù)：

隨著大威力和精確反裝甲彈藥的發(fā)展，裝甲目標(biāo)被發(fā)現(xiàn)和毀傷的概率明顯增加，裝甲防護(hù)在與反裝甲彈藥的對(duì)抗中，已處于劣勢(shì)地位。目前反裝甲破甲彈中由于采用了K型裝藥、F型裝藥、超低溫裝藥等技術(shù)，發(fā)展了大威力和多級(jí)串聯(lián)破甲戰(zhàn)斗部，使破甲彈威力達(dá)到侵徹1200-1300mm厚的均質(zhì)鋼甲，穿甲彈中采用了分段桿、大長(zhǎng)徑比和拉伸桿等技術(shù)，使穿甲彈威力達(dá)到侵徹600-800mm厚的均質(zhì)鋼甲。面對(duì)如此嚴(yán)峻的威脅環(huán)境，由于受體積、重量、機(jī)動(dòng)性等諸多條件的限制，僅靠增加裝甲厚度的被動(dòng)防護(hù)觀念已經(jīng)難以保證裝甲目標(biāo)戰(zhàn)場(chǎng)生存力的實(shí)現(xiàn)。為了保證裝甲目標(biāo)戰(zhàn)場(chǎng)生存力和持續(xù)作戰(zhàn)能力，裝甲目標(biāo)必將朝著輕量化、機(jī)動(dòng)性強(qiáng)方向發(fā)展。研究輕質(zhì)、高效新型防護(hù)裝甲(包括材料和結(jié)構(gòu))是世界各國(guó)重點(diǎn)研究方向。

橡膠復(fù)合靶板(Rubber Composite Armour)實(shí)際上是由兩塊金屬薄板和一塊橡膠板通過黏合劑粘結(jié)組成的系統(tǒng)。當(dāng)高速射流撞擊橡膠復(fù)合靶板時(shí)，由于射流具有很高的能量密度，于是在撞擊點(diǎn)形成一個(gè)膨脹孔，此孔以一定的加速度運(yùn)動(dòng)至極限。同時(shí)在應(yīng)力波的作用下，射流侵徹復(fù)合靶板周圍的金屬板也會(huì)同橡膠夾層材料分離，發(fā)生沿法線方向的運(yùn)動(dòng)。在孔膨脹速度和蓋板運(yùn)動(dòng)速度迭加的作用下，使得蓋板在運(yùn)動(dòng)過程中不斷與射流發(fā)生碰撞。而射流在侵徹橡膠復(fù)合靶板時(shí)，由于橡膠材料對(duì)射流的干擾，使得射流產(chǎn)生間斷的失穩(wěn)，出現(xiàn)變形和斷裂趨勢(shì)。在橡膠材料及金屬板的作用下，射流出現(xiàn)周期性的變形和斷裂。橡膠復(fù)合靶與金屬靶、陶瓷靶和玻璃纖維靶相比，橡膠復(fù)合靶對(duì)射流具有高效的抗侵徹能力，能對(duì)射流性能進(jìn)行有效的干擾，降低射流的侵徹能力，開展橡膠復(fù)合靶材料特性和抗侵徹機(jī)理的研究有現(xiàn)實(shí)的軍事需求和應(yīng)用背景。

目前對(duì)于復(fù)合靶板抗射流的侵徹機(jī)理研究缺乏系統(tǒng)性的研究手段，本發(fā)明對(duì)復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理研究過程中的研究手段進(jìn)行了集成，使各個(gè)研究手段相互協(xié)調(diào)，互為支撐，使得研究結(jié)果更加準(zhǔn)確、科學(xué)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了解決現(xiàn)有技術(shù)的問題，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理測(cè)定方法。所述技術(shù)方案如下：

一種橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理測(cè)定方法，包括以下步驟：

S100對(duì)橡膠材料進(jìn)行分離式霍布金森桿沖擊試驗(yàn)，根據(jù)所述沖擊試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，建立含溫率效應(yīng)的所述橡膠材料的本構(gòu)模型；

S200基于含溫率效應(yīng)的所述橡膠材料的本構(gòu)模型，對(duì)橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行X-光脈沖試驗(yàn)，根據(jù)所述X-光脈沖試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，結(jié)合流體力學(xué)、聚能射流穩(wěn)定性理論，建立橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型；

S300結(jié)合所述橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型，對(duì)多種參數(shù)的橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行剩余侵徹穿深試驗(yàn)，根據(jù)所述剩余侵徹穿深試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，計(jì)算出具有最佳防護(hù)性能的橡膠基復(fù)合靶板的最優(yōu)參數(shù)。

可選地，所述S100具體為，

對(duì)所述橡膠材料進(jìn)行233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的分離式霍布金森桿沖擊試驗(yàn)，獲得橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系；

根據(jù)所述橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系并結(jié)合Ogden模型，建立橡膠材料的本構(gòu)模型，并推導(dǎo)出橡膠材料在233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。

可選地，所述S200具體為，

對(duì)橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行X-光脈沖試驗(yàn)，記錄X-光脈沖試驗(yàn)數(shù)據(jù)；

根據(jù)所述X-光脈沖試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并結(jié)合應(yīng)力波傳播理論和開爾文-亥姆霍茲流體不穩(wěn)定性，建立橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型。

可選地，所述S300具體為，

對(duì)多種參數(shù)的橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行剩余侵徹穿深試驗(yàn)，記錄剩余侵徹穿深試驗(yàn)數(shù)據(jù)；

根據(jù)所述剩余侵徹穿深試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算出具有最佳防護(hù)性能的橡膠基復(fù)合靶板的最優(yōu)參數(shù)。

可選地，所述橡膠材料為天然橡膠6744和硅橡膠。

可選地，所述橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

式中，μ_i和α_i為材料常數(shù)。

可選地，含溫率效應(yīng)的所述橡膠材料的本構(gòu)模型為：

含壓縮情況下三向應(yīng)變?chǔ)?sub>1、λ₂和λ₃的超-粘彈性本構(gòu)方程為，

W(λ₁，λ₂，λ₃，η₁，η₂)

含溫率效應(yīng)的超-粘彈性本構(gòu)模型為，

W(λ₁，λ₂，λ₃，η₁)＝η₁W(λ₁，λ₂，λ₃)+N(λ₁，λ₂，λ₃)

含溫率效應(yīng)的本構(gòu)方程為，

式中，T_R為橡膠材料轉(zhuǎn)化溫度。

可選地，所述推導(dǎo)出的橡膠材料在233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為：

單軸沖擊壓縮情況下，超-粘彈性本構(gòu)模型的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

式中，A₁～A₇為與材料有關(guān)的常數(shù)，為應(yīng)變率，T為K氏溫度。T_R分別為材料的參考應(yīng)變率和參考溫度；

玻璃態(tài)時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

σ＝a[1-exp(-b·ε)]

式中，a、b為與材料有關(guān)的參數(shù)，由最小二乘法擬合得到。

可選地，所述橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型為：

射流擾動(dòng)微分方程為，

式中：ρ為射流材料密度，v為射流微元速度，m_j為射流微元質(zhì)量，I為射流橫截面對(duì)中性軸的慣性矩，將射流視為圓柱體，則η為衰減系數(shù)，0＜η＜1；

射流垂直侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的擴(kuò)孔方程為，

式中，r_c為靶板在t時(shí)刻的孔徑，r_j為射流的直徑。

本發(fā)明實(shí)施例提供的技術(shù)方案帶來(lái)的有益效果是：

對(duì)新型防護(hù)裝甲抗射流干擾的研究具有重要價(jià)值，同時(shí)也可為我國(guó)新型反新型防護(hù)裝甲破甲戰(zhàn)斗部設(shè)計(jì)和毀傷能力評(píng)估奠定理論基礎(chǔ)。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理測(cè)定方法流程圖；

圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的不同溫度和應(yīng)變率下Ogden模型擬合的應(yīng)力-應(yīng)變曲線試驗(yàn)曲線的關(guān)系圖；

圖3是本發(fā)明實(shí)施例提供的含溫率效應(yīng)的橡膠本構(gòu)模型擬合的應(yīng)力-應(yīng)變曲線與試驗(yàn)曲線的關(guān)系圖；

圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的玻璃態(tài)時(shí)橡膠試件在不同應(yīng)變率、不同溫度情況時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系圖。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。

本發(fā)明實(shí)施例提供了一種橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹機(jī)理測(cè)定方法，參見圖1，包括以下步驟：

S100對(duì)橡膠材料進(jìn)行分離式霍布金森桿沖擊試驗(yàn)，根據(jù)沖擊試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，建立含溫率效應(yīng)的橡膠材料的本構(gòu)模型。

S200基于含溫率效應(yīng)的所述橡膠材料的本構(gòu)模型，對(duì)橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行X-光脈沖試驗(yàn)，根據(jù)所述X-光脈沖試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，結(jié)合流體力學(xué)、聚能射流穩(wěn)定性理論，建立橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型。

S300結(jié)合橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型，對(duì)多種參數(shù)的橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行剩余侵徹穿深試驗(yàn)，根據(jù)剩余侵徹穿深試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，計(jì)算出具有最佳防護(hù)性能的橡膠基復(fù)合靶板的最優(yōu)參數(shù)。

在本實(shí)施例中，S100具體為，

對(duì)橡膠材料進(jìn)行233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的分離式霍布金森桿沖擊試驗(yàn)，獲得橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。

根據(jù)橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系并結(jié)合Ogden模型，建立橡膠材料的本構(gòu)模型，并推導(dǎo)出橡膠材料在233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。

在本實(shí)施例中，S200具體為，

對(duì)橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行X-光脈沖試驗(yàn)，記錄X-光脈沖試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

根據(jù)X-光脈沖試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并結(jié)合應(yīng)力波傳播理論和開爾文-亥姆霍茲流體不穩(wěn)定性，建立橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型。

具體地，X-光脈沖試驗(yàn)具體試驗(yàn)步驟如下：

1)檢測(cè)試驗(yàn)儀器設(shè)備是否允許正常。

2)在聚能裝藥上安裝起爆測(cè)試線。

3)吊裝聚能裝藥與橡膠基復(fù)合靶板，并保證其位于兩出光口中線位置。

4)調(diào)整底片盒位置，設(shè)置合適的放大比(通常選用放大比為2∶1)。

5)設(shè)定出光(拍攝)時(shí)間。

6)起爆并記錄實(shí)際X-光機(jī)出光時(shí)間。

7)15分鐘后取回底片并掃描，讀取試驗(yàn)結(jié)果。

8)根據(jù)處理后的圖片分析聚能射流變形情況。

在本實(shí)施例中，S300具體為，

對(duì)多種參數(shù)的橡膠基復(fù)合靶板進(jìn)行剩余侵徹穿深試驗(yàn)，記錄剩余侵徹穿深試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

根據(jù)剩余侵徹穿深試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算出具有最佳防護(hù)性能的橡膠基復(fù)合靶板的最優(yōu)參數(shù)。

具體地，剩余穿深試驗(yàn)具體步驟如下：

1)放置靶架。

2)放置后效靶(圓鋼錠)。

3)安裝橡膠基復(fù)合靶板。

4)放置聚能裝藥。

5)安裝雷管。

6)起爆。

7)測(cè)量后效靶上的剩余穿深。

通過剩余侵徹穿深實(shí)驗(yàn)，研究聚能射流侵徹橡膠基復(fù)合靶板后聚能射流的剩余侵徹能力，同時(shí)根據(jù)剩余穿深情況，結(jié)合橡膠基復(fù)合靶板的狀態(tài)，計(jì)算橡膠基復(fù)合靶板的防護(hù)性能。

試驗(yàn)研究了橡膠基復(fù)合靶板在不同傾角、不同橡膠夾層厚度、不同橡膠夾層材料和不同橡膠夾層厚度時(shí)橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹性能。得到橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹的最佳傾角為60°，最佳橡膠夾層厚度為3.5mm，最佳橡膠夾層材料為天然橡膠6744和最佳蓋板材料為波阻抗和強(qiáng)度都較大的Q235鋼板。

在本實(shí)施例中，橡膠材料為天然橡膠6744和硅橡膠。

在本實(shí)施例中，橡膠材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

式中，μ_i和α_i為材料常數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果通過最小二乘法擬合可得到Ogden模型擬合曲線，其與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比如圖2所示。

在本實(shí)施例中，橡膠材料的本構(gòu)模型為：

含壓縮情況下三向應(yīng)變?chǔ)?sub>1、λ₂和λ₃的超-粘彈性本構(gòu)方程為，

W(λ₁，λ₂，λ₃，η₁，η₂)

含溫率效應(yīng)的超-粘彈性本構(gòu)模型為，

W(λ₁，λ₂，λ₃，η₁)＝η₁W(λ₁，λ₂，λ₃)+N(λ₁，λ₂，λ₃)

含溫率效應(yīng)的本構(gòu)方程為，

式中，TR為橡膠材料轉(zhuǎn)化溫度。

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果情況，本部分給出了一種可以較好描述橡膠材料在玻璃態(tài)時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的本構(gòu)方程，可以描述橡膠材料在高沖擊和低溫下的材料特性，對(duì)于分析橡膠制品在低溫及高沖擊載荷下的特性具有重要意義。

在本實(shí)施例中，推導(dǎo)出的橡膠材料在233K-323K溫度、1800/s-3000/s應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為：

單軸沖擊壓縮情況下，超-粘彈性本構(gòu)模型的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

式中，A₁～A₇為與材料有關(guān)的常數(shù)，為應(yīng)變率，T為K氏溫度。T_R分別為材料的參考應(yīng)變率和參考溫度，取溫度298K為參考溫度，應(yīng)變率3000/s為參考應(yīng)變率，得到含溫率效應(yīng)的橡膠本構(gòu)模型擬合的應(yīng)力-應(yīng)變曲線與試驗(yàn)曲線的關(guān)系，如圖3所示。

玻璃態(tài)時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為，

σ＝a[1-exp(-b·ε)]

式中，a、b為與材料有關(guān)的參數(shù)，由試驗(yàn)所得的應(yīng)力應(yīng)變曲線通過最小二乘法擬合得到，玻璃態(tài)時(shí)橡膠試件在不同應(yīng)變率，不同溫度情況時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系如圖4所示。

在本實(shí)施例中，橡膠基復(fù)合靶板在射流沖擊下的理論模型為：

射流擾動(dòng)微分方程為，

式中：ρ為射流材料密度，v為射流微元速度，m_j為射流微元質(zhì)量，I為射流橫截面對(duì)中性軸的慣性矩，將射流視為圓柱體，則η為衰減系數(shù)，0＜η＜1。

射流垂直侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的擴(kuò)孔方程為，

式中，r_c為靶板在t時(shí)刻的孔徑，r_j為射流的直徑。

具體地，橡膠基復(fù)合靶與陶瓷復(fù)合靶抗射流侵徹性能對(duì)比研究的具體方法為：

采用標(biāo)準(zhǔn)聚能裝藥對(duì)天然橡膠復(fù)合靶和陶瓷復(fù)合靶進(jìn)行侵徹對(duì)比實(shí)驗(yàn)，用預(yù)先設(shè)計(jì)的標(biāo)準(zhǔn)聚能裝藥在一定炸高條件下侵徹天然橡膠和陶瓷復(fù)合靶，復(fù)合靶法向角與標(biāo)準(zhǔn)聚能裝藥軸線的夾角為68°，在復(fù)合靶放置一定厚度的回收靶板，回收靶板為45號(hào)鋼，測(cè)量得到聚能裝藥穿過復(fù)合靶后在鋼靶中的殘余穿深hr，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表1。

表1

具體地，橡膠復(fù)合靶與其他夾層結(jié)構(gòu)復(fù)合靶抗射流侵徹性能對(duì)比研究的具體方法為：

通過DOP試驗(yàn)對(duì)比分析夾層材料分別為天然橡膠、聚乙烯塑料板、空氣和有機(jī)玻璃材料時(shí)聚能射流穿透復(fù)合裝甲后的剩余穿深，通過分析復(fù)合裝甲的防護(hù)性能分析橡膠復(fù)合材料的優(yōu)越性。試驗(yàn)中聚能藥柱為直徑為基準(zhǔn)成型裝藥，復(fù)合靶板面板、背板厚度均為3mm的均質(zhì)裝甲鋼板，復(fù)合靶板中夾層材料厚度均為5mm，復(fù)合靶板傾角為60°，試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2

具體地，陶瓷/橡膠/鋼板結(jié)構(gòu)復(fù)合靶板抗射流侵徹性能研究的具體方法為：

開展陶瓷+橡膠+鋼板結(jié)構(gòu)復(fù)合靶板抗射流侵徹性能研究，運(yùn)用LS-DYNA動(dòng)力學(xué)分析軟件，對(duì)陶瓷/橡膠/鋼結(jié)構(gòu)復(fù)合裝甲在30°和60°傾角下，不同橡膠夾層厚度時(shí)，射流侵徹的情況進(jìn)行數(shù)值模擬與分析；采用聚能裝藥基準(zhǔn)彈進(jìn)行剩余穿深實(shí)驗(yàn)，研究射流侵徹陶瓷/橡膠/鋼結(jié)構(gòu)復(fù)合裝甲后射流速度、靶板變形及剩余穿深，分析傾角和橡膠夾層厚度對(duì)陶瓷/橡膠/鋼結(jié)構(gòu)復(fù)合裝甲抗射流侵徹性能的影響機(jī)理。

研究結(jié)果表明，射流侵徹陶瓷/橡膠/鋼結(jié)構(gòu)復(fù)合裝甲性能受傾角的影響很大，尤其是大傾角影響更為顯著；橡膠夾層對(duì)射流侵徹性能有一定的影響，但其厚度的變化對(duì)射流侵徹性能很小。

具體地，橡膠填充異性?shī)A層結(jié)構(gòu)薄靶板抗射流侵徹研究的具體方法為：

選取具有橡膠填充的、夾層結(jié)構(gòu)為波紋型的復(fù)合靶板作為研究對(duì)象，分析其抗射流侵徹性能，基于沖擊波在不同介質(zhì)中的傳播理論，運(yùn)用LS-DYNA有限元仿真技術(shù)，結(jié)合試驗(yàn)驗(yàn)證研究夾層結(jié)構(gòu)傾角變化對(duì)整個(gè)靶板性能的影響，得出具有最優(yōu)抗射流侵徹性能時(shí)夾層板的傾角為45°及射流的入射角度為60°。

具體地，織物纖維增強(qiáng)橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹性能研究的具體方法為：

以玻璃纖維、碳纖維、Kevlar-49、PBO纖維織物增強(qiáng)橡膠基復(fù)合靶板為研究對(duì)象，通過DOP試驗(yàn)和X-光試驗(yàn)研究纖維織物增強(qiáng)橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹性能，主要通過橡膠基復(fù)合靶板面板變形、纖維組織破壞形式和復(fù)合靶板防護(hù)性能分析不同結(jié)構(gòu)纖維織物增強(qiáng)纖維復(fù)合靶板抗射流侵徹吸能，得到了纖維織物對(duì)橡膠基復(fù)合靶板抗射流侵徹性能的影響特性如下。

射流侵徹復(fù)合靶板時(shí)，碳纖維和玻璃纖維的開孔較大，發(fā)生大面積的脫粘和分層，斷口處的破壞方式為剪切脆性破壞。而Kevlar織物鋪層開孔較小，并未發(fā)生層間分離；PBO纖維受到射流沖擊發(fā)生大面積燒蝕、抽絲，纖維的雜亂分布對(duì)射流產(chǎn)生了較大的干擾；碳纖維與玻璃纖維不適合作為抗射流的纖維材料。Kevlar-與PBO織物鋪層構(gòu)成的復(fù)合靶板對(duì)射流的防護(hù)能力較強(qiáng)，可以作為有效的防護(hù)材料。

還需要說(shuō)明的是，術(shù)語(yǔ)“包括”或者其任何其他變體意在涵蓋非排他性的包含，從而使得包括一系列要素的商品或者系統(tǒng)不僅包括那些要素，而且還包括沒有明確列出的其他要素，或者是還包括為這種商品或者系統(tǒng)所固有的要素。在沒有更多限制的情況下，由語(yǔ)句“包括一個(gè)……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的商品或者系統(tǒng)中還存在另外的相同要素。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。