本發(fā)明屬于油氣田開發(fā)，具體涉及一種熱水復(fù)合聚合物驅(qū)稠油油藏采收率快速預(yù)測方法。

背景技術(shù)：

1、渤海地層原油粘度為150pa·s～350mpa·s的稠油油田目前采用注水開發(fā)，預(yù)測采收率為20％～30％，水驅(qū)后仍有大量剩余油富集，存在進一步挖潛空間，計劃實施熱水驅(qū)提高采收率。但海上注采井距大、熱水?dāng)y熱量低，需要開展熱水復(fù)合聚合物驅(qū)技術(shù)研究，在熱水驅(qū)基礎(chǔ)上進一步擴大波及體積、提高驅(qū)油效率，保證熱水驅(qū)開發(fā)效果。目前，水驅(qū)、蒸汽吞吐、蒸汽驅(qū)等開發(fā)方式均有成熟的采收率預(yù)測公式，而熱水驅(qū)及熱水復(fù)合聚合物驅(qū)在國內(nèi)外尚處于先導(dǎo)試驗階段，尚未實現(xiàn)工業(yè)化推廣，缺乏對其開發(fā)規(guī)律的認(rèn)識，也沒有形成相應(yīng)的采收率預(yù)測公式。

技術(shù)實現(xiàn)思路

1、本發(fā)明是為了解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題而提出的，其目的是提供一種熱水復(fù)合聚合物驅(qū)稠油油藏采收率快速預(yù)測方法。

2、本發(fā)明是通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)的：

3、一種熱水復(fù)合聚合物驅(qū)稠油油藏采收率快速預(yù)測方法，包括以下步驟：

4、(ⅰ)測定目標(biāo)油田原油粘度、溫度數(shù)據(jù)，建立原油粘溫變化數(shù)學(xué)模型

5、選擇目標(biāo)區(qū)塊油樣，測試不同溫度條件下的脫氣原油粘度，并結(jié)合油田的溶解氣油比，根據(jù)公式(1)折算地層條件下的原油粘度；

6、將溫度數(shù)據(jù)由攝氏溫度轉(zhuǎn)換為開氏溫度并取對數(shù)，將粘度數(shù)據(jù)取雙對數(shù)，擬合粘度與溫度的關(guān)系式，獲得原油粘溫變化數(shù)學(xué)模型，模型如公式(2)所示；

7、

8、loglog(μos)＝a*log(t+273.1)+b?(2)

9、式中，μos為地層條件下含氣原油粘度，mpa·s；μod為脫氣原油粘度，mpa·s；rs為溶解氣油比，無因次(m3/m3)；t為熱水溫度，℃；a、b為粘溫關(guān)系擬合系數(shù)，無因次；

10、(ⅱ)計算原油粘度隨熱水用量的變化

11、將步驟(ⅰ)獲得的原油粘溫關(guān)系導(dǎo)入cmg軟件，模擬熱水驅(qū)開發(fā)，得到不同注入熱水pv數(shù)下的原油粘度，將數(shù)模得到的注入熱水pv數(shù)與對應(yīng)原油粘度數(shù)據(jù)擬合得到熱水復(fù)合聚合物驅(qū)過程原油粘度變化數(shù)學(xué)模型，模型如公式(3)：

12、

13、式中，μo為原油粘度，mpa·s；μoi為原始地層條件下的原油粘度，mpa·s；tmax為油藏最高溫度，℃；tr為油藏原始溫度，℃；pvh為注入的熱水pv數(shù)，小數(shù)；a、b為公式(2)中的粘溫關(guān)系擬合系數(shù)，無因次；c、d為流體升溫的參數(shù)，分別決定升溫過程中的曲線拐點和流體升溫的快慢，無因次；

14、(ⅲ)測定不同聚合物濃度下的水溶液粘度數(shù)據(jù)

15、選擇目標(biāo)區(qū)塊使用的聚合物，測量原始油藏溫度條件下，不同聚合物濃度的聚合物水溶液粘度；

16、(ⅳ)計算水溶液粘度隨聚合物用量的變化

17、將步驟(ⅲ)中測得的聚合物濃度與聚合物水溶液粘度數(shù)據(jù)導(dǎo)入cmg軟件，模擬熱水復(fù)合聚合物驅(qū)開發(fā)，得到不同注入聚合物溶液pv數(shù)下的水相粘度，將數(shù)據(jù)擬合得到熱水復(fù)合聚合物驅(qū)過程水相粘度隨聚合物用量變化數(shù)學(xué)模型，模型如公式(4)所示：

18、

19、式中，pvp為注入的聚合物pv數(shù)，小數(shù)；μw為油藏中水相在注入聚合物溶液為pvp時的水相粘度，mpa·s；μr為水相的初始粘度，mpa·s；μmax為水相最大粘度，mpa·s；e，f為聚合物水溶液粘度與聚合物濃度關(guān)系模型的系數(shù)，分別決定升粘過程中的曲線拐點和流管中水相升粘的快慢，無因次；

20、(ⅴ)考慮儲層非均質(zhì)性，將儲層等效成多根流管，建立滲透率非均質(zhì)場

21、基于目標(biāo)區(qū)塊的基礎(chǔ)地質(zhì)油藏參數(shù)，將油藏等效成多根流管，使用概率分布函數(shù)對滲透率非均質(zhì)分布進行定量表征，油層滲透率分布規(guī)律服從皮爾遜三型概率分布函數(shù)，油層滲透率分布規(guī)律的表達(dá)式為：

22、

23、式中，f(k)為油層滲透率分布函數(shù)；k0為平均滲透率，md；kmin為最小滲透率，md；kmax為最大滲透率，md；ν為滲透率變異系數(shù)的對應(yīng)取值，x為積分變量；

24、(ⅵ)計算含水率隨熱水復(fù)合聚合物溶液注入量的變化。

25、基于步驟(ⅱ)得到的原油粘溫變化數(shù)學(xué)模型和步驟(ⅳ)得到的水相粘度隨聚合物用量變化數(shù)學(xué)模型，使用含水率隨注入量的變化關(guān)系公式(式6)，計算油藏含水率隨注入量的變化關(guān)系；

26、

27、將式(3)和(4)代入式(6)即得油藏含水率隨注入量的變化關(guān)系；

28、式中，krw(sw)、kro(sw)分別為不同含水飽和度時的水相和油相相對滲透率；μw(pvp)、μo(pvh)分別為注入聚合物溶液量為pvp和注入熱水量為pvh時水相粘度和油相粘度，mpa·s；

29、(ⅶ)計算采出程度隨熱水復(fù)合聚合物溶液注入量的變化

30、測定目標(biāo)區(qū)塊的油水相滲數(shù)據(jù)，步驟(ⅴ)建立的滲透率非均質(zhì)場，應(yīng)用油水兩相非活塞驅(qū)替滲流理論的相關(guān)公式，計算油藏采出程度隨熱水復(fù)合聚合物溶液注入量的變化；

31、

32、式中，r為采出程度，％；nr為地質(zhì)儲量，方；n為將地層等效成的流管個數(shù)，個；qo為單根流管初始產(chǎn)量，cm3/s，如計算公式(10)所示；q1為流管出水前產(chǎn)油量，cm3/s，如計算公式(11)所示；q2為流管出水后產(chǎn)油量，cm3/s，如計算公式(12)所示；為無因次時間，如計算公式(13)所示；的計算如公式(14)所示；

33、

34、式中，k為油藏滲透率，md；kro為油相相對滲透率，無因次；swi為原始含水飽和度，小數(shù)；a為流管橫截面積即油藏橫截面積除以流管數(shù)，m2；l為流管長度即注采井間距離，m；δp為生產(chǎn)壓差，mpa；swc為束縛水飽和度，小數(shù)；swf為前緣含水飽和度，小數(shù)；sw為含水飽和度，小數(shù)；swm為最大含水飽和度，小數(shù)；swe為生產(chǎn)井附近的含水飽和度；vp為油藏孔隙體積，t為注入時間，秒；

35、(ⅷ)繪制不同注入量的含水率與采出程度關(guān)系曲線

36、基于步驟(ⅵ)和步驟(ⅶ)獲得的含水率、采出程度隨注入量的變化，以采出程度為橫坐標(biāo)，含水率為縱坐標(biāo)，繪制含水率與采出程度的關(guān)系曲線；在此基礎(chǔ)上，通過改變步驟(ⅱ)和步驟(ⅳ)中注入熱水和聚合物的pv數(shù)，重復(fù)步驟(ⅵ)到步驟(ⅷ)，得到不同注入量條件下含水率隨采出程度的變化曲線圖版；

37、(ⅸ)預(yù)測當(dāng)前生產(chǎn)條件下熱水復(fù)合聚合物驅(qū)的采收率

38、將目標(biāo)區(qū)塊生產(chǎn)條件及極限含水率數(shù)據(jù)投射到步驟(ⅷ)得到的含水率隨采出程度變化曲線圖版上，即可預(yù)測目標(biāo)區(qū)塊熱水復(fù)合聚合物驅(qū)的采收率。

39、本發(fā)明的有益效果是：

40、本發(fā)明提供了一種熱水復(fù)合聚合物驅(qū)稠油油藏采收率快速預(yù)測方法，在目標(biāo)區(qū)塊粘溫關(guān)系實驗、粘濃關(guān)系實驗、高溫相滲實驗數(shù)據(jù)測量的基礎(chǔ)上，首先根據(jù)粘溫實驗、粘濃實驗得到原油粘度及水相粘度隨熱水聚合物注入量變化的關(guān)系，然后結(jié)合高溫相滲實驗測得的油水相對滲透率，應(yīng)用油水兩相非活塞理論計算采出程度、含水率隨注入量變化的關(guān)系，最終根據(jù)采出程度、含水率隨注入量的變化關(guān)系建立目標(biāo)油田不同注入?yún)?shù)下含水率隨采出程度變化圖版。目標(biāo)油田根據(jù)當(dāng)前生產(chǎn)條件，可實現(xiàn)熱水復(fù)合聚合物驅(qū)采收率的快速預(yù)測。

41、本發(fā)明方法考慮了儲層非均質(zhì)性、熱水降粘、聚合物增效等機理，保證了預(yù)測結(jié)果的可靠性及合理性，同時也彌補了行業(yè)內(nèi)熱水及熱水復(fù)合聚合物驅(qū)采收率快速預(yù)測方法的空白。